Первые железные дороги. 5 страница
Проверка массы состава по условию трогания с места, Масса состава, т, который может быть тронут локомотивом с места, определяется по формуле, аналогичной (2.29):
Qrp = , Fk(!p> , "Л (2.30)
Кр +'к(Тр>)£
где FK(тР) — сила тяги локомотива при трогании с места, Н, приводится в ПТР (см. приложение 3); ww — средневзвешенное удельное сопротивление поезда при трогании, Н/кН; /к(тр) - приведенный уклон под поездом при трогании, %о.
Предусмотренная Правилами тяговых расчетов указанная проверка массы состава заключалась в сопоставлении значений QTp и Q. Когда в вагонном парке было большое число вагонов с подшипниками скольжения, у которых сопротивление при трогании с места wTр в 3—4 раза превышало сопротивление w0 при движении с расчетной скоростью vp на руководящем подъеме, тогда в определенных условиях (в частности, при пологих /р) могло иметь место неравенство Qw < Q. В этих случаях на эксплуатируемых линиях приходилось ограничивать норму массы составов величиной 0тр либо при трогании поезда в сторону подъема на станциях, расположенных на соответствующих уклонах, необходимо было использовать дополнительный локомотив (толкач).
В настоящее время все вагоны оснащены роликовыми подшипниками, при которых wTp < щ, и лишь в поездах с локомотивами, у которых расчетная скорость vp < 25 км/ч, и при этом масса вагонов, приходящаяся на ось q0, меньше 20 т, сопротивление wTp незначительно больше сопротивления w0. Однако и в этом последнем случае, как показывают расчеты, масса состава QTP при трогании поезда с места даже на руководящем подъеме 0к(тР) = iP) оказывается больше массы состава Q.
Следовательно, при проектировании новых железных дорог проверка массы состава по условию трогания с места потеряла смысл.
Проверка массы поезда по длине приемо-отправочных путей. Согласно п. 15.26 Правил технической эксплуатации железных дорог (ПТЭ) [49] длины грузовых поездов должны соответствовать полезной длине приемо- отправочных путей на станциях. При этом согласно ПТР учитывается допуск 10 м на установку поезда в пределах полезной длины приемо- отправочных путей.
Длина поезда /„, м, с учетом указанного допуска
/„ = I njj + /, + Ю ,
j' |
где Л — число групп однотипных вагонов в составе; I — длина вагона данной группы, м; rij — число вагонов данной группы в составе; 1п - длина локомотива, м
Число вагонов каждой группы в составе
где Q — масса брутто состава, т, а; — доля массы состава, приходящаяся на данную группу вагонов; qt — масса брутто вагона данной группы, т.
Длины вагонов и локомотивов различных типов в соответствии с данными ПТР приведены в приложении 5.
Ориентировочную длину поезда можно определить по средней массе состава р, т/м, приходящейся на 1 м его длины:
/„=- + ', + Ю •
Р
В зависимости от рода грузов р составляет 4—7 т/м при четырехосных вагонах и 7—8,5 т/м при восьмиосных.
Определение массы нетто состава. Во многих расчетах при проектировании железных дорог используется масса нетто состава, т.е. масса груза в составе. Масса нетто состава, т,
<2„ = Ьлы-
j-i
где <?Н(Л — масса нетто вагона данной группы, т
Величина qMj) зависит от грузоподъемности вагона и степени ее использования, определяемой родом груза.
При ориентировочных расчетах массу нетто состава можно определить при помощи коэффициента г| (он равен отношению массы нетто состава к массе брутто). Тогда
а, = on-
Коэффициент г| для полногрузных составов из современных вагонов составляет примерно 0,70—0,75. Среднее на сети железных дорог значение Л * 0,6.
2.6. Определение энергетических показателей
Определение механической работы локомотива и работы сил сопротивления движению. В интервале пути AS, м, механическая работа локомотива, т.е. работа силы тяги локомотива, МДж,
AR„ = FKAS 10"\ (2.31)
где FK — сила тяги локомотива, кН, соответствующая средней скорости поезда в данном интервале пути (определяется по тяговой характеристике локомотива).
Суммарная механическая работа локомотива
R, = 1Д R„.
В табл. 2.4 приведены результаты расчета механической работы локомотива на участке пути применительно к данным табл. 2.3.
Таблица 2.4
Пример расчета механической работы локомотива
|
R, = 1ЛR„ = 497,8 МДж |
Работа сил сопротивления движению Rc, МДж, может быть вычислена по механической работе локомотива:
Л, = Лл - (Р + Q)g (Як - Нн) 10~3 - 4,09(Р + Q) (vK2 - v2) 10"5, (2.32)
где Н„, Як - отметки начальной и конечной точек участка, м; v,„ vK - скорость поезда в начальной и конечной точках, км/ч
Если расчет производится между остановочными пунктами, то v„ = Vj = 0 и последний член формулы (2.32) отпадает.
Определение расхода дизельного топлива и электрической энергии. Расход дизельного топлива тепловозами на тягу поездов, кг, определяется как сумма расходов топлива в режимах тяги и холостого хода:
E=1GAt+gjK, (2.33)
где G - расход топлива, кг/мин, в режиме тяги при данной скорости и позиции контроллера машиниста; Д/ - интервал времени, мин, в течение которого расход топлива G принимается постоянным при средней скорости движения в данном интервале времени и соответствующей позиции контроллера; - расход топлива, кг/мин, в режиме холостого хода; tx — время движения в режиме холостого хода, мин.
Значения G и gx для различных тепловозов приведены в ПТР.
Упрощенно расход топлива, кг, может быть определен пропорционально механической работе локомотива /?л, МДж:
Е = (0,080-0,085)ЛЛ.
Расход электроэнергии на тягу поездов, отнесенный к токоприемнику электровоза, кВт • ч, определяется суммированием расхода электроэнергии за интервалы времени, в течение которых значение тока принимается
О 10 20 30 40 50 SO 70 80 90 V,Kfi/4 Рис. 2.12. Токовые характеристики электровозов ВЛ80\ ВЛ801 (активный ток) |
постоянным, соответствующим средней скорости движения в данном интервале времени:
(2.34)
где Uc — напряжение, В, на токоприемнике (при электрической тяге постоянного тока UQ = 3000 В, переменного Uc = 25000 В); At — интервал времени, мин; — средний ток электровоза, А, за период А/ (при электрической тяге переменного тока Ida{ ср) — активная составляющая тока, потребляемого первичной обмоткой трансформатора электровоза).
Для определения тока электровоза при движении по участку используют токовую характеристику электровоза (рис. 2.12).
Пример расчета количества А-мин приведен в табл. 2.5, где значения /Э(Ч)) (hawр)) определены по токовой характеристике электровоза в зависимости от средней скорости поезда в данном интервале At.
Таблица 2.5
Пример расчета Е/э( > At At)
р> км/ч |
Л(ср) (^л(ср)), А |
/(UP) а'(/л*.Р) а'), а"
5,0 14,2 24,5 |
71 116 172 |
0,40 0,39 0,41 |
28.4 45,2 70.5 |
I/,(.„,Д/ ИмсрАО
Упрощенно расход электроэнергии, кВт ■ ч, определяют пропорционально механической работе локомотива Я„ МДж: при электрической тяге постоянного тока А1 = 0,32Л,; переменного тока Ат = 0,33Ял.
Расход электроэнергии, отнесенный к вводам высокого напряжения тяговых подстанций железных дорог, т.е. учитывающий потери энергии на тяговых подстанциях и в контактной сети:
А„ = А/ПтпЛкс, (2-35)
где г|ТГ1, r|Kt — КПД соответственно тяговой подстанции и контактной сети.
Упрощенно значение Дп, кВт • ч, может быть определено: при электрической тяге постоянного тока А^ = 0,38Лл; переменного тока А.,„ = 0,36R„.
2.7. Подвижной состав и особенности тяговых расчетов на высокоскоростных магистралях
Высокоскоростные магистрали: опыт и перспективы. Как указано в п. 1.4 учебника, СНиП 32-01-95 и Строительно-технические нормы СТН Ц- 01-95 предусматривают максимальные скорости движения пассажирских поездов 160 км/ч на линиях I и II категорий и 200 км/ч на скоростных магистралях. На железных дорогах России такие скорости движения в настоящее время достигнуты на линии Москва — Санкт-Петербург (скоростные поезда "Аврора", ЭР200, "Невский экспресс").
В 60-х — 70-х гг. XX в. на железнодорожном транспорте ряда стран Азии и Европы начались работы по созданию сети магистралей, на которых скорости движения поездов превышают 200 км/ч. Эти железные дороги получили название высокоскоростных магистралей (ВСМ). В 1964 г. в Японии началась эксплуатация первой линии высокоскоростной системы Синкансен ("Новая магистраль") — железной дороги Токайдо (Токио — Осака) протяженностью 515 км, где поезда достигали скорости 210 км/ч. Затем были построены линии Санъё, Тохоку, Дзёэцу, на которых максимальные скорости движения поездов были повышены до 240—275 км/ч. Сейчас поезд серии 500 на маршруте Осака - Хаката развивает скорость 300 км/ч.
В 1981 г. во Франции вступил в строй первый участок магистрали Париж - Лион, где поезда TGV (Train a grande vitesse) развивали скорость 260 км/ч (линия TGV Sud-Est). На последующих французских магистралях: TGV Nord (к тоннелю под Ла-Маншем) и TGV Mediterranee (к Марселю) максимальные скорости поездов достигают 300 км/ч. Высокоскоростные железнодорожные магистрали функционируют в Италии [Диреттиссима (с итальянского - наипрямейшая): Рим - Флоренция], Германии (Мангейм — Штутгарт, Ганновер — Вюрцбург, Ганновер — Берлин, Кёльн — Франкфурт), Испании (Мадрид — Севилья). Европейская сеть высокоскоростных железных дорог продолжает развиваться. Такие магистрали проектируют и строят также в Южной Корее, на Тайване, в США, Китае, Австралии и других странах. Всего в мире к середине 2001 г. эксплуатировалось более 5 тыс. км ВСМ. С 1964 по 2000 гг. по ним перевезено свыше 6 млрд пассажиров; ежесуточно по расписанию движется более 1,2 . тыс. высокоскоростных поездов [56].
В СССР в 1988 г. была принята государственная научно-техническая программа "Высокоскоростной экологически чистый транспорт", в которой предусмотрено создание системы и технических средств наземного рельсового транспорта для пассажирских перевозок со скоростью до 350 км/ч. В соответствии с этой программой в 1989—1990 гг. был разработан научный проект высокоскоростной специализированной для пассажирского движения двухпутной магистрали Центр — Юг (Ленинград - Москва — Крым, Кавказ). В 1991 г. после экспертизы и одобрения научного проекта ВСМ Центр — Юг было определено первоочередное звено этой магистрали: Ленинград (Санкт-Петербург) — Москва и разработано Технико-экономическое обоснование (ТЭО) ее строительства.
Кроме ВСМ Центр - Юг выполнены проектные проработки высокоскоростной специализированной железнодорожной магистрали Москва — Минск — Брест протяженностью около 1000 км в вариантах ширины колеи 1520 мм и западноевропейской 1435 мм. Цель этой магистрали — интеграция железных дорог России в общеевропейскую высокоскоростную железнодорожную сеть путем создания транспортного коридора Москва — Минск — Варшава — Берлин.
В 2001 г. Правительством Российской Федерации утверждена Федеральная целевая программа "Модернизация транспортной системы России", в подпрограмму которой "Железнодорожный транспорт" включен раздел "Развитие скоростного и высокоскоростного движения пассажирских поездов в России". Кроме указанных выше направлений Москва — Санкт- Петербург и Москва — Красное (направление на Минск и Брест) эта программа предусматривает следующие перспективные направления для строительства пассажирских высокоскоростных магистралей: Москва — Нижний Новгород — Екатеринбург и Москва — Воронеж — Ростов-на- Дону (последнее — для скоростного сообщения центра страны по российской территории с курортами Черноморского побережья и Северного Кавказа).
К настоящему времени осуществлена первоочередная часть этой программы — реконструкция существующей железной дороги Санкт- Петербург — Москва для движения пассажирских поездов со скоростью 200 км/ч. Строительство высокоскоростных магистралей для движения поездов с максимальными скоростями 300—350 км/ч ожидает своей очереди.
Подвижной состав высокоскоростных магистралей. На ВСМ применяются два типа поездов с электрической тягой. Первый тип — моторвагонный поезд, у которого моторные вагоны с двигателями сравнительно небольшой мощности (до 1500 кВт) являются одновременно тяговыми и пассажирскими. Такой электропоезд может иметь некоторое число прицепных пассажирских вагонов, но может состоять и из одних моторных вагонов. Второй тип (локомотивная тяга) — поезд, у которого по концам состава располагаются электровозы, а пассажиры размещаются в прицепных вагонах (10—12 вагонов). Моторные и прицепные вагоны в поездах первого типа, а также локомотивы и вагоны в поездах второго типа имеют единообразную конструктивную и архитектурную форму, унифицированное оборудование и управляются по системе многих единиц. По условиям эксплуатации отцепка локомотивов у высокоскоростных поездов, как правило, не производится. ф
Преимущества моторвагонных поездов, используемых в Японии, заключаются в следующем: большое число движущих осей, вследствие чего, как правило, нет ограничения силы тяги по сцеплению и обеспечивается более высокая эффективность электродинамического тормоза; меньшая нагрузка от колесной пары на рельсы; большая населенность поезда при равной с локомотивным вариантом длине
Локомотивные поезда TGV во Франции, 1СЕ в Германии, ETR в Италии характеризуются более удобным обслуживанием электрооборудования вследствие расположения его в кузове локомотива, а не в подвагонном ящике.
Моторвагонные и локомотивные поезда электрической тяги характеризуются большой удельной мощностью — 16—18 кВт на 1 т массы состава, что позволяет поездам развивать в эксплуатации скорости до 300 км/ч. Рекордные значения скоростей составили в Германии в 1988 г. 406,9 км/ч, а во Франции в 1990 г. поезд из двух электровозов TGVA и трех вагонов достиг скорости 515,3 км/ч
На высокоскоростных поездах используются, наряду с электропневматическим дисковым тормозом, также тормоза: электродинамический (рези- сторный или рекуперативный), линейный вихретоковый и магниторельсо- вый. Линейный вихретоковый тормоз (ЛВТ) создает тормозную силу за счет электродинамического воздействия магнитных полей, возникающих в катушках тормозного башмака и рельсе. Этот тормоз, как и электродинамический, наиболее эффективен при высоких скоростях движения. Магни- торельсовый тормоз, создающий тормозную силу вследствие трения башмака о рельс, применяется, как правило, при экстренном торможении.
В России опытный поезд "Сокол", рассчитанный на максимальную скорость движения 250 км/ч, разработан Центральным конструкторским бюро морской техники "Рубин" (Санкт-Петербург) в содружестве с рядом научно-исследовательских, учебных и производственных организаций. Мо- торвагонный состав поезда "Сокол" сформирован из моторных и прицепных вагонов. Удельная мощность тяговых двигателей составляет 15 кВт/т. Кузова вагонов сварены из панелей и профилей, изготовленных из алюминиевых сплавов.
Особенности тяговых расчетов. По результатам исследований, выполненных во ВНИИ железнодорожного транспорта [61], рекомендованы следующие формулы для определения основного удельного сопротивления движению высокоскоростного поезда (у1ШХ = 300 км/ч), Н/кН:
Wq = 1,0 + 0,01 v+ 0,00014 (v + 15)2;
wx = 1,07+ 0,014 v + 0,00014 (v + 15)2.
Тормозная сила моторвагонного поезда, кН, от действия электропневматического дискового тормоза определяется следующим выражением:
вй = в" п; + в: <,
где В" и В" — тормозная сила, создаваемая дисковым тормозом одного соответственно моторного и прицепного вагона, л*1 и п" — число соответствующих вагонов в составе поезда
Тормозная сила одного четырехосного вагона определяется из условия максимального использования сцепления колес с рельсами:
= 4 q"4>; в« =
где q — нагрузка, кН, на рельсы от колесной пары вагона соответствующего типа; Ч* — коэффициент сцепления колес с рельсами.
Для расчета коэффициента сцепления рекомендована [61] формула
Ч/=0 21 ^ + 200 g/g + 100 ' 3v + 200 4<?/g + 100'
где v — скорость поезда, км/ч; g — ускорение свободного падения, м/с2.
Тормозная сила поезда, кН, от действия линейного вихретокового тормоза
Вл =4(я," +nl)Bl,
где В® — тормозная сила, создаваемая одним башмаком линейного вихретокового тормоза; 4 — количество башмаков J1BT на одном вагоне.
Тормозная сила, создаваемая одним башмаком линейного вихретокового тормоза, составляет от 7 кН при скорости 300 км/ч до 9 кН при 70— 100 км/ч [52].
Расчетный тормозной путь на высокоскоростных магистралях устанавливается на уровне 3600—3800 м, при этом допускаемые скорости поездов по условию торможения на спусках составляют около 280 км/ч на уклонах
20—24%о и 260 км/ч на спусках 35%о.
***
В главе "Тяговые расчеты" рассмотрены методы определения ряда эксплуатационных показателей проектируемых железных дорог. При этом было отмечено влияние, которое оказывает состояние пути на многие из этих показателей.
Так, замена звеньевого пути бесстыковым, укладка тяжелых рельсов, щебеночного балласта достаточной толщины заметно влияют на уменьшение сопротивления движению, а следовательно, позволяют увеличить массу составов или скорость движения поездов, либо то и другое одновременно.
Содержание поверхности головок рельсов в чистом состоянии, отсутствие на них следов смазки увеличивают коэффициент сцепления колес подвижного состава с рельсами. Это повышает силу тяги локомотивов, что в свою очередь обеспечивает движение поездов расчетной массы с установленными скоростями. Реализация высоких значений коэффициента сцепления обеспечивает такие расчетные условия торможения поездов, которые гарантируют безопасность движения.
В данной главе показано, как отмена ограничения скорости движения поездов даже на отдельных километрах (по состоянию верхнего строения пути, земляного полотна, искусственных сооружений) позволяет в ряде случаев существенно увеличить скорость не только в пределах этих километров, но и на значительной части перегона. В отдельных случаях отмена ограничения скорости позволяет увеличить массу состава за счет более полного использования кинетической энергии поезда (см. рис. 2.11).
Рассмотренные примеры дают оценку роли путейцев в улучшении ряда эксплуатационных показателей железных дорог.
Глава 3
ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПЛАНА И ПРОДОЛЬНОГО ПРОФИЛЯ ЖЕЛЕЗНЫХ ДОРОГ
3.1. Элементы трасс железных дорог
Трасса железной дороги — это продольная ось железнодорожного пути на уровне профильной бровки основной площадки земляного полотна1 (рис. 3.1). На двухпутных и многопутных дорогах определяют трассу каждого из путей.
План трассы — это проекция ее на горизонтальную плоскость. План состоит из отрезков прямых, пересекающихся под различными углами и сопрягаемых криволинейными участками пути.
1 О различии профильной и проектной бровок земляного полотна см. в п. 3.14. |
Продольный профиль железной дороги представляет собой развернутую на плоскость вертикальную цилиндрическую поверхность, проходящую через трассу. Изображение трассы на этой развертке называется проектной линией продольного профиля. Кроме того, на продольном профиле изображается линия поверхности земли, указываются характеристики грунтов, искусственные и другие линейные сооружения. На продольных профилях, составляемых при проектировании путей на застроенной территории, в качестве проектной линии принимается вместо бровки земляного полотна уровень головки рельса проектируемого пути (на криволинейных участках — внутреннего рельса). При проектировании дополнительных главных путей или усилении (реконструкции) существующих железных дорог на продольном профиле наносится линия в уровне головки рельса существующего пути и проектная линия в уровне головки рельса проектируемого пути.
Рис. 3.1. Поперечный профиль земляного полотна однопутной железной дороги: 1 — профильная бровка основной площадки; 2 — трасса |
Проектная линия состоит из прямолинейных элементов, горизонтальных либо наклоненных под различным углом к горизонту и сопряженных в местах их пересечения кривыми. Элементы проектной линии продольного профиля кратко называют элементами профиля.
Элементы плана и профиля (включая прямолинейные и криволинейные участки) иногда называют элементами трассы. Они определяют строительные и эксплуатационные характеристики железной дороги. Чем меньше длина и круче уклоны элементов продольного профиля, чем меньше радиусы кривых в плане, тем лучше можно вписать трассу проектируемой линии в рельеф местности, уменьшить объем земляных работ при сооружении железной дороги и ее строительную стоимость. Но при этом могут ухудшиться эксплуатационные показатели железной дороги: увеличатся время хода поездов, расход электрической энергии или топлива на тягу поездов, возрастут затраты на текущее содержание и ремонт пути. Поэтому следует так проектировать план и продольный профиль трассы, чтобы сочетание строительных и эксплуатационных расходов было оптимальным (методика отыскания оптимальных проектных решений изложена в гл. 6).
План и продольный профиль железной дороги должны обеспечивать безопасность движения поездов установленной массы с наибольшими допустимыми скоростями, т.е. должны быть исключены возможность схода подвижного состава с рельсов и разрывы сцепных приборов в движущихся поездах. Положение трассы в плане и профиле не должно вызывать чрезмерных динамических воздействий на рельсовый путь и подвижной состав и не должно создавать неудобства пассажирам, т.е. должно удовлетворять требованиям плавности движения поездов. При проектировании продольного профиля и плана необходимо также обеспечить бесперебойность движения поездов, для чего должны быть предотвращены снежные и песчаные заносы пути, остановки поездов на участках с возросшим сопротивлением движению (например, в тоннелях) и т.п.
3.2. Круговые кривые в плане
В благоприятных природных условиях трасса железной дороги в плане состоит из прямых длиной в десятки километров. Криволинейные участки трассы проектируют в том случае, если необходимо обойти топографические или геологические препятствия с целью уменьшения строительных затрат (сокращения земляных работ и работ по искусственным сооружениям) и обеспечения устойчивости земляного полотна и других железнодорожных сооружений.
На железных дорогах России протяженность криволинейных участков пути составляет около 25% общей длины сети. На некоторых дорогах удельный вес кривых значительно больше: на Красноярской железной дороге — около 50%, на Кемеровской 40%, немногим менее — на Восточно-Сибирской железной дороге. В Германии и Швейцарии протяженность криволинейных участков железнодорожной сети доходит до 37%, во Франции составляет примерно 31%.
Цель снизить затраты на сооружение железной дороги за счет укладки кривых на трассе в наибольшей степени достигается уменьшением радиусов кривых. Однако, учитывая указанные ниже эксплуатационные недостатки кривых малых радиусов, Строительно-технические нормы [17] огра
ничивают применяемые при проектировании железных дорог радиусы кривых, подразделяя их на рекомендуемые и допускаемые в трудных условиях (табл. 3.1).
Таблица 3.1
4000,3000 | 2000-1200 | 1000,800 | |
4000-2000 | 1800,1500 | 1200,1000 | 800-600 |
4000-2500 | 1800-1000 | 800-600 | |
4000-2000 | 1800,1500 | 1200-800 | 700-400 |
4000-1200 | 1000,800 | 700,600 | 500-350 |
2000-1000 | 800,600 | 500-350 | 300-200 |
2000-600 | 400-200 | ||
2000-350 | 300,250 |
Рекомендуемые и допускаемые радиусы кривых в плане (по СТН Ц-01-95)
Категории железных дорог, подъездные и соединительные пути | Радиусы кривых, м | |||
рекомендуемые | допускаемые | |||
в трудных условиях | в особо трудных условиях при технико-экономическом обосновании | Г10 согласованию с МПС | ||
Скоростные Особогрузонапряжен- ные 1 11 111
IV - железнодорожные линии IV — подъездные пути IV — соединительные пути
Примечания 1. В случаях, когда на особогрузонапряженных линиях предусматривается максимальная скорость движения пассажирских поездов свыше 120 км/ч, радиусы кривых, рекомендуемые и допускаемые в трудных условиях, на указанных линиях следует принимать по нормам, предусматриваемым для линии 1 категории
2. При проектировании участков железных дорог на пересечении высотных препятствий, где по условиям продольного профиля пути реализуются скорости движения пассажирских поездов менее 120 км/ч и грузовых поездов менее 60 км/ч, по согласованию с МПС допускается применять кривые радиусами 300 м — на линиях I и 11 категории, 250 м — на линиях 111 категории.
3. При проектировании уширений междупутий допускается применять кривые радиусом более 4000 м.
4. При проектировании развязок в железнодорожных узлах допускается применять кривые радиусом 250 м.
Следует по возможности проектировать кривые'рекомендуемыми радиусами. В трудных условиях радиусы могут быть уменьшены до значений, указанных в графе 3 табл. 3.1. Только в особо трудных условиях допускаются еще меньшие радиусы кривых (графы 4 и 5). Целесообразность принятия радиуса меньше значения, указанного в графе 3, должна быть подтверждена технико-экономическим расчетом. В этом расчете экономию на строительной стоимости, полученную за счет применения кривой меньшего радиуса, необходимо сопоставить с увеличением эксплуатационных расходов, вызванных этой кривой.
Эксплуатационные недостатки кривых, особенно малых радиусов (менее 800—1000 м), следующие: ограничивается скорость движения поездов; повреждаются и быстрее изнашиваются рельсы и колеса подвижного состава; сокращается срок службы шпал; увеличиваются расходы по текущему содержанию и ремонту верхнего строения пути; уменьшается коэффициент сцепления колес локомотива с рельсами; удлиняется трасса; требуется усиление пути, а на железных дорогах с электрической тягой — и контактной сети.
Дата добавления: 2016-05-25; просмотров: 872;