Первые железные дороги. 16 страница
а ш Рис. 5.4. Схемы дюкера (а) и акведука (б) Рис. 5.5. Фильтрующая насыпь: 1 — земляная часть; 2 — изоляция (геотекстиль) 5—10 см; 3 — фильтрующая часть; 4 — укрепление основания; 5— свободная поверхность потока Фильтрующие насыпи, имеющие в своем теле прослойку из крупных камней (рис. 5.5), разрешается сооружать в исключительных случаях на линиях III и IV категорий при малом количестве притекающей воды (до 10 м3/с) и незначительном числе взвешенных частиц грунта в ней. При большем количестве воды строят комбинированные сооружения, состоящие из трубы и фильтрующей насыпи. Размещение водопропускных сооружений. Каждый водоток, как правило, должен быть пропущен через отдельное сооружение. При камеральном трассировании места размещения водопропускных сооружений устанавливаются при сопоставлении продольного профиля с подробным планом трассы. На продольном профиле места размещения водопропускных сооружений определяются понижениями местности, где имеются водотоки (точки 1—5 на рис. 5.6). Пропуск вод близко расположенных один от другого водотоков через одно сооружение (например, водотоков 4 и 5 на рис 5.6) Рис. 5.6. Положение водопропускных сооружений на продольном профиле трассы должен быть обоснован соответствующими расчетами, учитывающими затраты на сооружение и содержание водоотводной канавы. При наличии вечномерзлых грунтов, селевого стока, лёссовидных грунтов и возможности образования наледей такие решения не допускаются. В районах вечной мерзлоты на участках с просадочными при оттаивании грунтами водопропускные сооружения проектируют во всех естественных понижениях продольного профиля, а на слабосточных участках их следует предусматривать не реже чем через 500 м. Территория, с которой атмосферные осадки стекают к водопропускному сооружению, называется водосбором или бассейном сооружения. Водосбор расположен с верховой стороны от трассы и ограничен по периметру линиями водоразделов и полотном дороги (рис. 5.7). Линия, соединяющая наиболее пониженные точки водосбора, называется логом или руслом. Боковые поверхности, ограниченные водоразделом и руслом, называются склонами водосбора. Рис. 5.7. Водосборы на карте в горизонталях: 1 — трасса дороги; 2 — водопропускные сооружения; 3 — лога; 4 — водоразделы Для выбора типа и отверстия водопропускного сооружения необходимо прежде всего рассчитать сток с водосбора. 5.2. Расчеты стока с малых водосборов Сток поверхностных вод. В зависимости от происхождения различают следующие виды стока: дождевой паводок (ливневый сток) и весеннее половодье (сток от снеготаяния). Количество воды, притекающей с водосбора к водопропускному сооружению в единицу времени, называется расходом стока Q, м3/с. Расход стока с конкретного водосбора изменяется в широких пределах. Наблюдения показали: чем больше расход, тем реже такой сток повторяется. На основе статистической обработки многолетних наблюдений метеорологических станций для различных районов страны установлены значения интенсивности ливней и снеготаяния, которые могут быть превышены в среднем один раз в п лет (например, раз в 50, 100, 300 лет). В таких случаях считают, что вероятность превышения соответствующих расходов стока р = 1: п (1:50, 1:100, 1:300 или, соответственно, 2, 1, 0,33 %). Сток рассчитывают в соответствии с нормами главы СНиП 2.01.14-83 "Определение расчетных гидрологических характеристик" и Инструкцией по расчету ливневого стока воды с малых бассейнов (ВСН 63-76). Для предварительных расчетов и сравнения вариантов в полевых условиях применяется изложенная ниже методика, разработанная Б.Ф. Перевозни- ковым и рекомендованная Пособием по гидравлическим расчетам малых водопропускных сооружений [46]. Сток дождевых паводков. Формирование стока дождевых паводков — это сложный процесс, возникающий в результате выпадения атмосферных осадков на поверхность водосбора. Часть осадков просачивается (проникает в почвогрунты), заполняет впадины на поверхности склонов, расходуется на смачивание растительности, испаряется, и только оставшиеся после всех потерь осадки образуют слой воды, стекающей по склонам к руслу и по нему — к водопропускному сооружению. Расход такого стока зависит от климатических характеристик района, которые определяют интенсивность ливней, температурный и ветровой режимы, влияющие на испарение, а также от характеристики почв данного водосбора, которые определяют интенсивность просачивания. На расход стока дождевых паводков влияют также геометрические характеристики водосбора: площадь водосбора и уклон главного лога. Максимальный расход стока дождевых паводков вероятности превышения 1 % для водосборов с песчаными и супесчаными почвами определяют по номограмме (рис. 5.8) в зависимости от площади F водосбора и уклона / главного лога водосбора для каждого из 10-ти ливневых районов, устанавливаемых по карте-схеме (рис. 5.9), и пяти групп климатических районов: Номера районов дождевых паводков (ливневых районов) 1,2,3 За, 4 5,6 7,8,9 10 Группа климатических районов V IV III II I Поправочные коэффициенты к расходу стока дождевых паводков Для определения расходов иных вероятностей превышения и в случае почв водосбора, отличных от песчаных, расход fllou, полученный по номограмме, умножают на поправочный коэффициент кл (табл. 5.1). Таблица 5.1 Вероятность превышения расхода, % Грунты водосбора Глинистые и суглинистые Песчаные и супесчаные Рыхлые (осыпи) 0,33 1,46 1,39 1,32 1,05 1,00 0,96 0,88 0,84 0,80 Пример. Определить расход стока дождевых паводков вероятности превышения р = 0,33 % для водосбора площадью F = 4,5 км2 в районе южнее Якутска. Грунты — суглинки, уклон главного лога J = 23 %о. По карте-схеме (см. рис. 5.9) район строительства относится к 5-му ливневому району, которому соответствует III группа климатических районов. В правой части номограммы на шкале F (см. рис. 5.8) находим точку, соответствующую площади водосбора 4,5 км2, и через нее проводим вертикальную прямую до пересечения с линией, которая относится к 5-му ливневому району. Через полученную точку проводим горизонтальную прямую до пересечения со шкалой /(точка а). В левой части номограммы на шкале J находим точку, соответствующую уклону лога 23 %о, и через нее проводим вертикаль до пересечения с линией, у которой указана группа климатических районов — III. Через полученную точку проводим горизонтальную линию до пересечения со шкалой X (точка б). Соединяем точки а и б прямой и в месте ее пересечения со шкалой Q находим QH0U = 26 м3/с. Вероятность превышения этого расхода 1 % и он соответствует песчаным и супесчаным почвам. Для суглинистых грунтов при р = 0,33 % находим по табл. 5.1 поправочный коэффициент к„ = 1,46. Искомый расход Q = Q„ov к, = 26 • 1,46 = 38,0 м3/с. Сток весеннего половодья. Этот вид стока определяют для районов, расположенных севернее штриховой линии, нанесенной на карту-схему изолиний элементарного модуля стока весеннего половодья (рис. 5.10). Южнее этой линии учитывают только сток дождевых паводков как преобладающий. Расход стока весеннего половодья зависит от климатических условий района, которые определяют элементарный модуль стока, и от характеристик данного водосбора: размеров площади, заболоченности и озерности. Элементарным модулем стока весеннего половодья Ср% называется расход воды, м3/с, стекающей во время снеготаяния с 1 м2 площади водосбора минимальных размеров (когда площадь водосбора стремится к нулю). Элементарный модуль стока вероятности превышения 1 % С1% определяется по карте изолиний (см. рис. 5.10). Расположенные в пределах водосбора болота и озера, аккумулируя талые воды, уменьшают расход стока весеннего половодья. Озерность и заболоченность устанавливают по планам водосборов как выраженное в процентах отношение площади озер и болот к общей плошади водосбора. Максимальный расход стока весеннего половодья вероятности превышения р = 1 % определяют по номограмме (рис. 5.11) в зависимости от указанных факторов. Для определения расходов иной вероятности превышения расход, полученный по номограмме, умножают на поправочный коэффициент kL = 1,37 при р = 0,33 % и кс = 0,87 при р = 2 %. Если нет болот, то при пользовании номограммой условно принимают заболоченность равной 1 %. При степени озерности более 20 % влияние заболоченности не учитывают и сток определяют по номограмме для озерности 20 % и заболоченности 1 %. Пример. Определить максимальный расход стока весеннего половодья вероятности превышения р = 0,33 % для водосбора (см. предыдущий пример) при заболоченности 4,5 % и озерности 2 %. Рис. 5.10. Карта-схема изолиний элементарного модуля стока весеннего половодья вероятности превышения 1 со м г- 500 , - ОУ/с -300 у ВО 100 Номограмма для определения расходов весеннего половодья вероятности превышения 1 f s 8 ю го Заболоченность, % По карте (см. рис. 5.10) принимаем для района южнее Якутска элементарный модуль стока весеннего половодья С, % = 2,5 м3/с'км2. На шкале /-"номограммы (см. рис. 5.11) находим точку, соответствующую площади водосбора 4,5 км2, и через нее проводим вертикальную прямую до пересечения с линией элементарного модуля С, % = 2,5. От найденной точки проводим горизонтальную линию до пересечения с вертикальной шкалой X (точка а). На шкале "Заболоченность" находим точку, соответствующую 4,5 %, проводим через нее вертикальную прямую до пересечения с линией 2 % озерности. Через точку пересечения проводим горизонтальную линию до пересечения со шкалой Y (точка б). Точки а и б соединяем прямой и в месте ее пересечения со шкалой Q находим расход Qt % = 8,0 м3/с. Для Ооззж поправочный коэффициент = 1,37 и искомый расход 0,зз% = = Q,% К = 8,0 • 1,37 = 11,0 м3/с. В рассмотренных примерах доминирующим является расход дождевых паводков, поэтому отверстие водопропускного сооружения рассчитывают исходя из этого расхода. 5.3. Водопропускная способность труб и малых мостов Расчетные и наибольшие расходы. Водопропускные сооружения рассчитывают на воздействие водного потока при двух расходах: расчетном и наибольшем. Вероятности превышения расходов и соответствующих им уровней принимают следующие: для железных дорог 111 категорий и выше — 1 % при расчетных паводках и 0,33 % при наибольших паводках; для линий IV категории — 2 % при расчетных паводках и 1 % при наибольших паводках. Для водопропускных сооружений на подъездных путях IV категории, на которых по условиям технологии производства не допускаются перерывы в движении поездов, вероятность превышения расчетных расходов и соответствующих им уровней воды принимают равной 1 %. Водопропускная способность труб. Различают следующие режимы работы труб: безнапорный — входное сечение не затоплено и на всем протяжении трубы поток имеет свободную поверхность (рис. 5.12,а); полунапорный — входное сечение трубы затоплено, а на остальном протяжении поток имеет свободную поверхность (рис. 5.12,6); напорный — входное сечение трубы затоплено и на большей части длины труба работает полным сечением (рис. 5.12,в). Расчетные расходы в трубах должны пропускаться в безнапорном режиме. Согласно Строительно-техническим нормам СТН Ц-01-95 полунапорный режим может быть допущен только в случае пропуска наибольшего расхода водотока и когда у трубы имеется фундамент. При этом необходимо обеспечить водонепроницаемость швов между звеньями трубы и устойчивость насыпи против фильтрации. Для труб, расположенных в районах с низкими температурами (где средняя температура наружного воздуха наиболее холодной пятидневки ниже —40 °С), не допускается предусматривать полунапорный режим работы, за исключением случаев расположения труб на скальном основании. Согласно нормам проектирования возвышение высшей точки внутренней поверхности трубы над уровнем воды в ней при расчетном расходе и безнапорном режиме должно быть: в круглых и сводчатых трубах — не менее 1/4 высоты трубы в свету при высоте ее до 3 м и не менее 0,75 м при высоте трубы более 3 м; Рис. 5.12. Режимы протекания воды в трубе: а — безнапорный, 6 — полунапорныи, в — напорный в прямоугольных трубах - не менее 1/6 высоты трубы в свету при высоте ее до 3 м и не менее 0,5 м при высоте трубы более 3 м. Это возвышение должно быть в любом сечении трубы, в том числе и при входе в трубу, где глубина воды Авх наибольшая (см. рис. 5.12,а). В металлических гофрированных трубах наибольший расход должен пропускаться в безнапорном режиме, а заполнение входного сечения трубы не должно превышать 0,9 высоты трубы. На рис. 5.13—5.16 приведены построенные В.А. Копыленко графики водопропускной способности труб в зависимости от глубины подпертой воды перед трубой (напора) Н [30]. В соответствии с указанными ограничениями в режимах пропуска воды через трубы на графиках показана зона расчетных расходов. Ограничение наибольших допускаемых расходов определяется максимальной скоростью воды на выходе из трубы. Значения 2Q и 3Q по оси абсцисс соответствуют водопропускной способности двух- и трех- очковых труб. Водопропускная способность мостов. Длина пролетных строений сборных железобетонных мостов эстакадного типа (см. рис. 5.3,в) составляет 6,0; 9,3; 11,5; 13,5 и 16,5 м. Эти мосты применяют, как правило, при высоте насыпи от 2 до 8 м. Обычно используют следующие схемы разбивки отверстия моста на пролеты: 1) 6,0 м х п\ 2) 9,3 м х п; 3) 11,5 м х п; 4) 9,3 + + 13,5 х т + 9,3 м; 5) 11,5 + 16,5 х т + 11,5 м; где п — общее число пролетов в схеме моста; т — число внутренних пролетов. Наряду с указанными схемами могут быть применены и другие с различным сочетанием длин крайних и внутренних пролетов. Целесообразность применения различных пролетных строений определяется высотой насыпи на подходах к мосту. При насыпях высотой до 4 м используют пролетные строения длиной 6; 9,3 и 11,5 м. При большей высоте насыпи (до 6 м) применяют мосты со всеми указанными выше типами пролетных строений. При насыпях высотой более 6 м использовать пролетные строения длиной 6 м не следует, так как при высоких насыпях возрастает стоимость опор и поэтому целесообразно принимать пролетные строения большей длины, уменьшая число пролетов и соответственно количество опор моста. h,rt 3,1 3,0 z,s г,в г,7 г,в г, 5 2,4 2,г г,г г, 7 2,0 1,9 ив 1,6 1,0 О 1 2 3 4 5 В 7 8 9 10 11 12 13 14 75 Q,n*/c 1---- 1--- 1---- 1--- 1--- 1--- 1--- 1--- 1--- 1__ I__ I___ I___ I__ I ' 0 г 4 в а 10 12 14 16 18 20 22 24 26 28 30 2Q,»3Jc 1__ I__ I___ I___ 1__ I___ I___ ' I ' : ■ I I I I I H, н 3.1 3.0 2,9 г,в 2,7 г,в г,5 г,4 2,3 2.2 2.1 г,О I, 7 1,5 1,3 1,0 о 0 3 6 9 12 15 18 21 24 27 30 33 36 3S 42 45 3Q,M3/e Рис. 5.13. Графики водопропускной способности круглых железобетонных труб диаметром 1-2 м f / А У к «с 1 г г к*.' Л ✓ У у Зона расчетных расходоб / 7 в 3 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 0,м3/с -J___ I__ I__ I__ I__ I__ 1_ I__ I__ ' 70 12 14 16 78 20 22 24 26 28 30 32 34 36 38 2Q,M'/C 0 3 6 3 12 15 18 21 24 27 30 33 36 39 42 45 48 51 54 57 3Q,»'/c Рис. 5.14. Графики водопропускной способности круглых металлических гофрированных труб диаметром 1,5—3,0 м труб отверстием 1—4 м Рис. 5.16. Графики водопропускной способности прямоугольных бетонных труб отверстием 1,5—6 м с повышенным входным звеном: 1 - трубы высотой 2 м, 2 - то же 3 м На рис 5 17—5 20 приведены по данным В А Копыленко [30] графики водопропускной способности эстакадных мостов указанных выше схем для разных высот подходной насыпи 0 5 10 15 20 2S 30 35 40 45 SO 55 ВО 85 70 75 80 85 30 35 Q,n3/C Рис. 5.17. Графики водопропускной способности эстакадных мостов при насыпях высотой а — 2 м, б — 3 м О 20 40 60 SO 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 Q,M3/c Рис. 5.18. Графики водопропускной способности эстакадных мостов при насыпях высотой: а — 4 м; 5 - 5 м О 20 10 SO 80 100 по № 160 180 200 220 240 260 280 300 320 Q,n3/c Рис. 5.19. Графики водопропускной способности эстакадных мостов при насыпях высотой: а — 6м; б—7м 20 40 SO 80 100 120 140 160 180 200 220 240 260 280 300 320 340 360 Q м'/с H, н 3,9 3,8 3.7 3,6 3.5 W 3.3 3,2 3.1 3,0 2.8 2.6 2.4 2.2 2,0 I, 8 1,6 1,0 О / / / / / / / / / / / / / У П'2^1 J A ч 5ч // и / / t / > /г / ) / / / / / / / г // / / j ' / / / ! / / j / ' / /. / / / / / / / / / / / // У / / / / / / / / / / / , У / s / / Рис. 5.20. Графики водопропускной способности эстакадных мостов при насыпи высотой 8 м (условные обозначения см. на рис 5 19) 20 W 60 SO 100 120 т 160 780 200 220 2W 260 2SO 300 320 Q,M*/c H, н 3,9 3,8 3.7 3,6 3.5 W 3.3 3,2 3.1 3,0 2.8 2.6 2.4 2.2 2,0 18 I, 6 1,0 О При высоте насыпи более 7—8 м мосты с трапецеидальной формой подмостового сечения имеют длину более 25 м, т.е. относятся уже к средним мостам. Их сооружают со стоечными или массивными опорами, обсыпными устоями (рис. 5.21); длина железобетонных пролетных строений достигает 18,7; 23,6; 27,6 и 34,2 м. Водопропускную способность мостов с обсыпными устоями можно определить в зависимости от ширины русла по дну Ьт и напора Н (рис. 5.22 [30]). Рис. 5.22. Графики водопропускной способности мостов с обсыпными устоями 5.4. Определение отверстий и выбор типа малых водопропускных сооружений Отверстия малых водопропускных сооружений подбирают по графикам их водопропускной способности (см. рис. 5.13—5.20; 5.22). Принятое отверстие должно обеспечивать сохранность водопропускных сооружений и подходных насыпей при расчетном и наибольшем расходах воды. Обеспечение сохранности труб. Для сохранности трубы необходимо при расчетном расходе воды обеспечить указанное в Строительно-технических нормах (см. п. 5.3) наименьшее возвышение высшей точки внутренней поверхности трубы над уровнем потока на входе в трубу. Для этого отверстие трубы подбирают по графикам на рис. 5.13—5.16 таким образом, чтобы точка пересечения кривой водопропускной способности данной трубы и абсциссы, соответствующей значению расчетного расхода, находилась в зоне расчетных расходов, ограниченной на графиках линией со штриховкой вниз. Необходимо также обеспечить минимальную толщину засыпки над трубой (от поверхности трубы до подошвы рельса), которая для бетонных и железобетонных труб составляет 1 м, а для металлических — 1,2 м (толщину засыпки над железобетонными трубами, расположенными в пределах станций, допускается принимать не менее 0,5 м). Это требование определяет минимальную высоту насыпи для размещения труб (табл. 5.2) в зависимости от высоты трубы в свету, толщины звена или плиты перекрытия, а также конструкции верхнего строения пути (высоты шпалы и толщины балласта под шпалой) [30]. Таблица 5.2 Минимальная высота насыпи для размещения труб по конструктивным условиям, м Тип Отверстие трубы, м трубы 1,0 1,25 1,5 | 2,0 | 2,5 | 3,0 | 4,0 | 5,0 | 6,0 Железобетонная Метал 1,18/1,42 1,45/1.69 Круглые трубы 1,72/1,96 2,24/2,48 - 1,83/2,07 2,33/2,57 - 3,33/3,57 - лическая гофрированная Прямоугольные трубы Железобетонная Бетонная 2,19/2,43 2.21/2,45 2,73/2,97 2,75/2,99 2,78/3,02 2,87/3,11 2,88/3,12 2.78/3.02 2.83/3,07 - 2,90/3,14 высотой 2 м Тоже, - 3,81/4,05 - 3,90/4,14 3,96/4,20 4,04/4,28 4,11/4,35 высотой 3 м Примечание В числителе - при железобетонных шпалах и толщине балласта под шпалой 0,55 м, в знаменателе — при деревянных шпалах и толщине балласта 0,35 м В проектах типовых труб указывается также наибольшая высота насыпи, под которой они могут размещаться с обеспечением их сохранности. При естественных нескальных основаниях для круглых железобетонных труб диаметром 1 м эта высота равна 6 м; для этих же труб большего диаметра и всех других железобетонных и бетонных труб - 19 м; при скальных и свайных основаниях — соответственно 5,5 и 16—18 м в зависимости от отверстия трубы. Предельная высота насыпи для размещения металлических гофрированных труб: Отверстие трубы, м 1,5 2,0 3,0 Предельная высота насыпи, м 7,4 4,5 4,7 Обеспечение сохранности мостов. Гидравлическая сохранность мостов обеспечивается в том случае, если русло под мостом не размывается. Для этого в соответствии со скоростью воды при пропуске расчетного расхода, которая зависит от глубины напора, принимают тип укрепления подмостового русла. При пропуске наибольшего расхода скорость течения воды возрастает. Чтобы предотвратить чрезмерный размыв русла, не допускается увеличение этой скорости более чем на 20 % по сравнению с принятой при пропуске расчетного расхода. Если это условие не соблюдено, то следует увеличить отверстие моста. Сохранность пролетного строения и других элементов моста (например, подферменных площадок), достигается соответствующим расположением их над уровнем воды при входе потока под мост. С учетом этого проектная отметка по оси моста (отметка в уровне бровки земляного полотна) НьР (рис. 5.23) должна удовлетворять условию: //6р> Н, + h„ + т + с- d, (5.1) где Н„ — отметка лога при входе в сооружение; йвх — глубина потока при входе под мост, которую приближенно принимают по значению напора, йвх = (0,75^0,85) Н\ т - возвышение низа проверяемого элемента над уровнем воды при входе потока под мост; с - расстояние от низа проверяемого элемента до подошвы рельса, d — расстояние от подошвы рельса до бровки земляного полотна. w ж м /// № W/ у// /// /// }///////?, Рис. 5.23. К проверке сохранности элементов моста Сохранность элементов моста определяется при пропуске расчетного расхода, когда глубина потока на входе под мост равна hm, и при пропуске наибольшего расхода, когда глубина потока h^ (см. рис. 5.23). Например, возвышение низа пролетных строений мостов над уровнем потока на входе под мост согласно нормам должно быть при пропуске расчетного расхода т = 0,5 м (когда глубина подпертой воды не более 1 м) и т = 0,75 м (когда глубина подпертой воды более 1 м), а при пропуске наибольшего расхода т' = 0,25 м независимо от глубины подпертой воды. Строительная высота пролетных строений с — расстояние от низа конструкции до подошвы рельса. У железобетонных мостов значение с, м, зависит от конструкции пролетных строений и их длины /,м: / 6,0 9,3 11,5 13,5 16,5 18,7 23,6 27,6 34,2 с 0,95 1,40/1,10 1,55/1,20 1,70/1,30 1,90/1,50 2,05 2,35 2,75 2,94 (в числителе — для ребристых пролетных строений; в знаменателе — для пролетных строений в виде пустотных плит) Предотвращение затопления земляного полотна. Для предохранения насыпи на подходах к водопропускному сооружению от затопления бровка земляного полотна должна возвышаться над уровнем подпертой воды при пропуске наибольшего расхода не менее чем на 0,5 м, т.е. проектная отметка насыпи #6р в пределах разлива воды должна удовлетворять условию Я6р> Нл + Н' + 0,5, (5.2) где Н' — напор при пропуске наибольшего расхода. Выбор типа водопропускных сооружений. На выбор типа и размера водопропускного сооружения влияют следующие факторы: расход притока воды с водосбора; высота насыпи в месте размещения водопропускного сооружения; инженерно-геологические условия; возможность применения индустриальных методов возведения сооружений; целесообразность уменьшения числа типов и размеров сооружений на проектируемой дороге. В зависимости от высоты насыпи йн (см. рис. 5.21) можно принять следующие типы водопропускных сооружений: Лн < 1,25 м - между шпалами устанавливают лотки с очень небольшой водопропускной способностью; 1,25 < И„ < 2 м — круглые железобетонные трубы диаметром 1; 1,25 и 1,5 м и металлические гофрированные трубы диаметром 1,5 м; 2 < h„ < 3 м — круглые трубы диаметром до 2 м и прямоугольные железобетонные трубы отверстием до 2,5 м, а также бетонные трубы отверстием до 2 м и высотой 2 м; hH > 3 м — прямоугольные железобетонные и бетонные трубы высотой 2 м всех отверстий. Для размещения бетонных труб высотой 3 м насыпь должна быть не ниже 4—4,35 м (см. табл. 5.2). При высоте насыпи 2 м и более можно также сооружать сборные железобетонные мосты эстакадного типа. Если высота насыпи недостаточна для размещения водопропускного сооружения, то можно принять одно из следующих решений: сместить трассу в плане в низовую сторону по косогору, для того чтобы пересечь лог на более низких отметках и тем самым увеличить высоту насыпи; такие решения наиболее вероятны на участках напряженного хода (рис. 5.24); поднять проектную линию продольного профиля при неизменном плане трассы, что наиболее просто на участках вольного хода, если это не приводит к значительному увеличению объема земляных работ (рис. 5.25); взамен одноочковой использовать двух- или трехочковую трубу при меньшем отверстии каждого очка и соответственно меньшей высоте трубы; увеличить число пролетов моста, а следовательно, и отверстие. При этом снизится скорость течения воды под мостом, уменьшатся напор и, соответственно, требуемая высота насыпи; Рис. 5.24. Увеличение высоты насыпи изменением плана трассы: а — план трассы; 6 — продольный профиль трассы /; в — то же трассы 2 углубить русло с соответствующим понижением отметок лотка и уровня подпертой воды (рис. 5.26). Рис. 5.25. Примеры увеличения высоты насыпи изменением продольного профиля железной дороги Если позволяют высота насыпи и расход притока воды с водосборов, то целесообразно укладывать сборные железобетонные трубы, так как их можно изготовить индустриально. Существенные достоинства имеют металлические гофрированные трубы (небольшая масса, транспортабельны, дешевы). На электрифицируемых линиях, а также на участках железных дорог, расположенных в пределах городских и промышленных районов, укладка металлических труб допускается только при устройстве дополнительной (кроме оцинковки) защиты от коррозии, вызываемой блуждающими токами.Дата добавления: 2016-05-25; просмотров: 1287;