Методы расчета волноводно-щелевых антенн 3 страница
Диаметр раскрыва 2г конического рупора выбирается из следующих соотношений:
В плоскости электрического вектора Е диаграмма несколько уже, чем в плоскости магнитного вектора Н, что объясняется разным законом изменения амплитуды поля в раскрыве в плоскостях Е и Н.
Если в качестве исходной величины для расчета размеров задан коэффициент направленного действия (к. н. д.), то дополнительно указывается соотношение размеров раскрыва (например, квадратный раскрыв) или соотношение ширины диаграммы направленности в плоскостях Е и Н. Выбор размеров раскрывов по к. н. д. может быть выполнен при использовании графиков рис. 6.8-t-6.10 § 6.7. Размеры горловины рупора совпадают с размерами поперечного сечения волноводов и дополнительного определения не требуют.
Длину руйора (см. рис. 6.1) характеризуют два размера: h — расстояние от раскрыва до горловины рупора, одинаковое в плоскостях Е и Н, RE и Rn — расстояние от раскрыва до точки, в которой сходятся ребра пирамидального рупора в плоскостях Е и Н соответственно. ' При выбо|ре длины пирамидального рупора г-^вия
обеспечить дв-? условия: 1) допустимую фаз<^ения п0
icre возбуж-
154 J
ку в раскрыве и 2) правильную стыковку рупора с питающим волноводом. Максимальная фазовая ошибка в раскрыве фМакс определяется геометрическими размерами рупора и ее допустимая величина должна удовлетворять условиям: |
Из (6.11) и (6.12) получаются необходимые соотношения для определения длины рупора в плоскостях Н и Е: |
С другой стороны, из треугольников в плоскостях Н Е (см. рис. 6.1) следует |
откуда размеры рупора для осуществления стыковки связаны следующим соотношением: |
Длину рупора рассчитывают в следующем порядке. Определяют длину рупора в одной из плоскостей, например RH (или Re), заменив в формуле (6.13) или (6.14) неравенство равенством, затем по формуле (6.16) находят длину рупора в другой плоскости RE (или RH). Если найденное значение RE (или RH) не удовлетворяет неравенству (6.14) или (6.13), то в первую очередь определяют длину Re (или RH), а затем RH (или RE)■
В секториальном рупоре стыковка с питающим волноводом может быть обеспечена при любой длине рупора, поэтому при выборе длины рупора должно учитываться только условие обеспечения допустимой фазовой ошибки. Для секториального рупора, расширяющегося в плоскости Н, должно выполняться условие (6.13),
а для рупора, расширяющегося в плоскости Е, — условие (6.14).
Длина оптимального конического рупора связана с диаметром его раскрыва 2г и длиной волны соотношением
Если в раскрыве рупора применяется какое-либо фа- зовыравнивающее устройство, рупор может быть сделан значительно короче. Например, при установке в раскрыве рупора линзы длина рупора берется равной фокусному расстоянию линзы.
6.4. Расчет возбуждающего устройства
Рассмотрим некоторые варианты переходов от коаксиальной линии к волноводу. В большей части переходов используется электрическая связь, хотя при некотором усложнении конструкции может быть реализован
также метод магнитной связи.
На рис. 6.3—6.5 изображено несколько примеров электрической связи возбуждающего устройства с волноводом.
Критерием согласования возбуждающего устройства с волноводом служит режим бегущей волны в коаксиальном питающем фидере, т. е. равенство входного сопротивления возбуждающего устройства ZBX волновому сопротивлению фидера
На рис. 6.3 изображено наиболее распространенное устройство зондового типа в виде несимметричного штыря, расположенного параллельно электрическим силовым линиям. Специально подбирая длину штыря I и расстояние от штыря до закорачивающей стенки Zi, можно обеспечить требуемое согласование. Диэлектрическая шайба, фиксирующая положение штыря в волноводе, является де-
талью коаксиального соединения. Диаметр наружного проводника около шайбы увеличивается для того, чтобы сохранить волновое сопротивление в области, заполненной диэлектриком, равным рф. Длина шайбы берется равной четверти волны в диэлектрике. На графике для примера приведена кривая изменения к. с. в. в полосе частот для устройства, согласованного на волне К = ^=9,5 см. По сравнению с другими типами возбуждаю-
щих устройств рассматриваемый зондовый переход имеет несколько меньшую механическую и электрическую прочность и узкую частотную полосу.
Более жесткий и точный метод крепления зонда посредством диэлектрической втулки показан схематически на рис. 6.4,а.
Одним из первых способов перехода от коаксиальной линии к волноводу с достаточно жестким креплением зонда и двумя органами регулировки является устройство, приведенное на рис. 6.4,6. Центральный проводник коаксиальной линии 'проходит через волновод и нагружается иа верхнем конце закороченным коаксиальным шлейфом. Изменением длины этого шлейфа и длины ко- роткозамкнутой части волновода можно добиться полного согласования. Описываемое устройство узкополосное и его целесообразно применять при работе на фиксированной волне или как настраиваемое устройство.
На рис. 6.4,в показана схема зондового перехода с поперечным стержнем, обеспечивающим вполне на-
/
Дежное крепление вертикального штыря; на рисунке показана диафрагма, улучшающая согласование.
Для работы в полосе частот может использоваться модифицированный зондовый переход. Известно, что для диапазонной работы должны использоваться толстые вибраторы. Увеличение диаметра возбуждающего штыря
уменьшает реактивную часть входного сопротивления и расширяет рабочую полосу частот, в которой обеспечивается согласование (рис. 6.4,г). Для уменьшения торцевой емкости между нижним торцом штыря и стенкой волновода толстый штырь должен иметь конический переход к среднему проводу коаксиала. Такое устройство обеспечивает полосу в несколько процентов.
Дальнейшим развитием диапазонного зонда является коаксиальный переход «пуговичного» типа (рис. 6.5). Центральный проводник коаксиальной линии оканчивается на противоположной стороне волновода утолщением соответствующего размера и изменением формы, благодаря чему обеспечивается согласование полных сопротивлений и увеличивается мощность пробоя. На рис. 6.5 приведен пример выполнения связи 10-см магнетрона 1 через коаксиальную линию 2 с волноводом. Внешние проводники соединены при помощи коаксиального дроссельного соединения 3. Центральные проводники соединены штекерной фишкой 4, сконструированной так, чтобы обеспечить пружинящий контакт. Вследствие сложной геометрической формы размеры перехода очень критичны и желаемые характеристики трудно воспроизвести. Характеристики перехода приведены там же на рис. 6.5.
Более эффективным способом расширения полосы
является включение в волновод реактивных согласующих элементов, например индуктивных диафрагм 5 (рис. 6.5). Выбрав соответствующим образом место включения и величину реактивного согласующего элемента, можно добиться достаточно хорошего согласования в полосе частот 10—20%. Подробнее этот метод описан в [ЛО 15].
Приведем некоторые соображения по расчету зондо- вого перехода (см. рис. 6.3).
Входное сопротивление штыря в волноводе, так же как несимметричного вибратора в свободном пространстве, является в общем случае комплексной величиной. Активная часть входного сопротивления зависит в основном от длины штыря, реактивная — от длины и толщины. В отличие от свободного пространства входное сопротивление штыря в волноводе зависит от структуры поля в волноводе вблизи штыря.
Расчет реактивной составляющей входного сопротивления дает неточные результаты и проводить его не имеет смысла. Для обеспечения согласования реактивная составляющая входного сопротивления должна быть равна нулю. Активную составляющую входного сопротивления можно считать равной сопротивлению излучения штыря в волноводе RОна должна быть равна волновому сопротивлению фидера
где Ij рекомендуется брать равным Яв/4. При наличии отраженной волны в прямоугольном волноводе сопротивление штыря несколько изменяется: где !i рекомендуется выбирать из условия равенства |
Сопротивление излучения штыря в прямоугольном
реактивных частей проводимостей справа и слева от штыря, а именно: |
(6.20)
В приведенных формулах приняты следующие обозначения: а и b — размеры поперечного сечения волновода; xi — положение штыря на широкой стенке волновода, чаще всего штырь располагается в середине широкой стенки, т. е. Xi = a/2; k — расстояние от штыря до закорачивающей стенки волновода; Z\ — расстояние от штыря до ближайшего узла напряжения; к. б. в. — коэффициент бегущей волны в волноводе; Яв — длина волны в волноводе; рв — волновое сопротивление волновода
— действующая высота штыря в волноводе, геометрическая высота которого /, определяется по формуле
Задаваясь величинами Xi и 1Ь можно по формулам (6.18), (6.19) и (6.21) найти высоту штыря /, при кото- . рой получается требуемое RBx-
Для полного согласования в конструкциях должны предусматриваться два органа регулировки. Например, можно регулировать высоту штыря / и положение закорачивающей стенки в волноводе U (см. рис. 6.3) или размеры и 5 (см. рис. 6.4,6). В ряде случаев для упрощения конструкции ограничиваются одной регулировкой и допускают некоторое рассогласование в питающем коаксиале.
6.5. Расчет коэффициента отражения
Отражение в рупорной антенне возникает в двух сечениях: в раскрыве рупора (Г,) и в его горловине (Г2).
Рассмотрим коротко каждый из коэффициентов отражения. Коэффициент отражения от раскрыва Г, является^ком-
плексной величиной; его модуль и фаза зависят от раз- 160
меров раскрыва. Строгое решение задачи для открытого конца волновода, зажатого между двумя бесконечными плоскостями, проведенное Вайнштейном Л. А., позволяет установить, что модуль коэффициента отражения уменьшается с увеличением размеров раскрыва, а фаза приближается к нулю.
Приближенно модуль коэффициента отражения от раскрыва для основного типа волны может быть определен из соотношения
где к = 2тс/Я — волновое число;
— постоянная распространения в прямоугольном волноводе, поперечное сечение которого равно раскрыву рупора;
— постоянная распространения в круглом волноводе, диаметр которого равен диаметру раскрыва конического рупора.
Коэффициент отражения по длине рупора от раскрыва к горловине изменяется не только по фазе, но и по амплитуде. При размерах раскрыва в несколько длин волн коэффициент отражения Ti можно считать приблизительно равным нулю.
Коэффициент отражения Ti от открытого конца прямоугольного волновода (23X10) мм2 на волне 3,2 см, измеренный экспериментально, равен
Рассмотрим коэффициент отражения от горловины рупора Г2.
При определении"коэффициента Г2 предполагается, что в рупоре установилась бегущая волна. Задача решается методом сшивания полей в месте соединения волновода U-479 т
и pyinopa. Приравнивание полей в центре сечения волновода в плоскости соединения дает следующее выражение для эквивалентного сопротивления:
После замены функций Ханкеля их асимптоти
ческими выражениями, а также принимая, что углы рас- крыва pyinopa невелики и ctgao—1/W можно из формулы (6.23) получить
где а и 6 —размеры поперечного сечения волновода; 2ао и 2|30 — углы раскрыва рупора в плоскостях Н и Е соответственно.
. Подставив в выражение (6.25) значение Z9KB, найденное по формуле (6.24), получим искомую величину коэффициента отражения от горловины рупора. Сочленение ipynopa с волноводом будет самосогласованным, если |
Коэффициент отражения Г2 через эквивалентное сопротивление выражается весьма просто
В последнее соотношение не входит длина рупора, однако она должна быть достаточно велика, чтобы выполнялось условие малости углов раскрыва.
Наличие отраженной волны в волноводе несколько изменяет входное сопротивление возбуждающего штыря. .162
Рассогласование штыря с коаксиальным фидером может быть устранено дополнительным уточнением размеров- или экспериментальной подстройкой. Обычно для этой цели используют индуктивную диафрагму, расположенную в волноводе вблизи горловины рупора. Более широкополосное согласование можно получить, применяя диэлектрическую пластину, расположенную в раскрыве рупора. Толщина пластины подбирается из условия получения полной компенсации отраженной волны. Хорошее согласование обеспечивает диэлектрический кожух, закрывающий раскрыв рупора при соответствующем выборе размеров.
В том случае, если генератор имеет волноводный выход и весь питающий тракт состоит из отрезков волновода, то отражение от рас- крыва и горловины будет проходить к выходу генератора, складываясь с отражениями от других неоднородностей в тракте (фланцев, изгибов и пр.). Допуски, задаваемые на изготовление отдельных элементов тракта, определяют разброс коэффициентов отражения от одних и тех же элементов в условиях серийного производства.
Из опыта известно, что .модули коэффициента отражения имеют сравнительно небольшой разброс, фазы коэффициента отражения от экземпляра к экземпляру изменяются весьма значительно.
Можно считать фазы местных коэффициентов отражения подчиненными закону равной вероятности. Ожидаемый модуль суммарного коэффициента отражения на ныходе длинного тракта определяется по формуле
где |Гг| —модуль коэффициента отражения от г-й неоднородности; /г — число неоднородностей, вносящих о^ра-
жение в тракт; х — пара* метр, определяемый по графику рис. 6.6 [ЛО 17].
Величина F(x), отложенная по оси ординат, означает вероятность появления модуля суммарного коэффициента отражения при исследовании на фиксированной частоте множества экземпляров одного и того же тракта.
При работе в полосе частот ожидаемый коэффициент отражения на входе тракта будет больше, чем при работе на фиксированной частоте. На рис. 6.7 приведена зависимость параметра х в формуле (6.27) от параметра k, связанного с рабочей полосой частот следующим соотношением:
I о
лоса частот.
График построен для вероятности F(x)= 0,9. Таким образом, можно утверждать с вероятностью 0,9 (т. е. 90 экземпляров из 100), что максимальный коэффициент отражения на входе тракта в полосе частот будет не больше |Г2|, рассчитанного по формуле (6.27). Для других значений F(x) необходимые кривые приведены в 'справочнике [JIO 17].
6.6. Расчет диаграммы направленности
Исходной величиной, определяющей диаграмму направленности рупора (см. рис. 6.1), является поле Es в его раокрыве. Для пирамидального и секториального рупоров функция, описывающая поле в раскрыве, имеет
При расчете диаграммы направленности антенны поле в раскрыве можно принимать синфазным (= 0>, так как в правильно спроектированном рупоре фазовая ошибка не изменяет существенно диаграмму направленности. Амплитудное распределение в раскрыве, как указывалось выше, принимается совпадающим с полем в поперечном сечении питающего волновода.
Диаграмма направленности рупора F(0, tp) может быть приближенно рассчитана по формуле Кирхгофа, используемой в оптике для скалярных величин.
В плоскости Н, т. е. в 'плоскости XZ, выражение для диаграммы направленности секториального или пирамидального рупора, полученное но формуле Кирхгофа, имеет следующий вид [JIO 13]:
где углы 0 и ср отсчитываютея от нормали к раскрыву , рупора соответственно в плоскостях Е и Я.
Те же формулы (6.30) и (6.31) с учетом поправки на векторный характер электромагнитного поля будут выглядеть следующим образом:
(По формулам (6.30)—'(6.33) определяют поле излучения в первом приближении, исходя из условия, что иоле в раскрыве равно невозмущенному полю, какое было бы <в бесконечно длинном рупоре. Полученный результат может быть несколько уточнен, если учесть, что от рас- крыва отражается волна основного типа #i0. Поле в рас' крыве определяется в этом случае суперпозицией оря- мой и отраженной волн.
С учетом коэффициента отражения Г для диаграммы направленности получается следующее выражение [J10 1]: в плоскости Н
где г; = 120л; — волновое сопротивление свободного пространства; рю — волновое сопротивление волновода с волной #ю
Все приведенные выше формулы дают приближенные результаты, так как они исходят из приближенного значения поля в раскрыве, определяемого без учета влияния внешнего поля. Расчетные и экспериментальные диаграммы в пределах сравнительно небольших углов хорошо совпадают.
Результаты расчетов поля по вышеприведенным формулам близки друг iK другу. Таким образом может быть использована любая пара формул: (6.30), (6.31), или (6.34), (6.35), или (6.32), (6.33). При этом результаты расчетов будут достоверными для главного и ближайших боковых лепестков.
Диаграмма направленности конического рупора определяется по полю в его раскрыве. Можно считать, что амплитудное распределение в раскрыве рупора совпадает с законом изменения амплитуды поля в поперечном 166 сечении круглого волновода с волной #ц, фаза поля меняется по квадратичному закону. Для упрощения расчетов поле в раскрыве можно принять синфазным, аналогично допущениям, принимаемым в пирамидальных рупорах.
На основе формулы Кирхгофа получаются следующие 'выражения для диаграммы направленности 'конической рупорной антенны с учетом коэффициента отражения от раскрыва:
в плоскости Н
Для раскрыва в несколько Я можно принять Т~0. Для расчета поля излучения открытого конца прямоугольного и круглого волновода приведенные выше фор мулы (6.34), (6,35) и '(6.37), (6.38) не вполне пригодны. Это объясняется тем, что формулы Кирхгофа дают достаточно точные результаты при размерах раскрыва, превышающих длину волны в несколько раз. Для маленьких рупоров или открытых 'концов волновода можно пользоваться диаграммами направленности, приведенными в [JIO 9], построенными на основе экспериментальных данных.
6.7. Коэффициент направленного действия и коэффициент усиления
Качество антенн характеризуется 'коэффициентом усиления антенны, равным произведению 'коэффициента направленного действия (к. н. д.) на коэффициент полезного действия (к. п. д.) антенны.
Для рупорных антенн можно считать, что мощность потерь значительно меньше мощности излучения, благодаря чему к. п. д. антенны можно принять равным единице.
На рис. 6.8 и 6.9 для секториальных рупоров, расширяющихся в плоскости Я и в плоскости Е, построены зависимости к. н. д. от величины широкой стенки раскры- ва для различных длин рупора. На графиках приведены значения к. н. д. при узких стенках раскрыва, равных длине волны. Для определения к. «. д. при других раз-
мерах узкой стенки найденное ио графикам значение следует умножить на величину узкой стенки, взятую в долях 'волны (6Р/Я или av/k).
Коэффициент направленного действия D0 пирамидального рупора можно также получить с помощью приведенных графиков по формуле
имея в виду, что по вертикальным осям на указанных графиках отложены фактически величины
Значения каждой из скобок берется непосредственно из графиков рис. 6.8 и 6.9. В точках максимума 'кривых
J 68
R/X = const к. н. д. равен примерно 0,&DMaKC, рассчитанного то формуле А
где S — площадь раскрыва.
Прямая, проходящая через максимумы кривых /?A=oonst на графиках рис. 6.8 и 6.9, соответствует оптимальным размерам рупоров, так как получающаяся в этом случае в раскрыве рупора фазовая ошибка ока-
зывается в пределах допустимой. Уменьшение длины рупора по сравнению с оптимальной приводит к уменьшению к. н. д., а увеличение конструктивно нежелательно.
На рис. 6.10 построены зависимости к. н. д. конического рупора с волной Нп от диаметра раскрыва и длины. Пунктирная кривая соответствует оптимальным размерам рупора.
6.8. Диапазонность рупорной антенны
Диапазонность антенны обусловливается допустимым изменением основных параметров антенны: диаграммы направленности, 'коэффициента усиления, а также изменением входного сопротивления или согласования, характеризуемого коэффициентом бегущей волны в питающей линии.
Диапазонность рупорной антенны зависит от диапа- зонности основных ее элементов — рупора, волновода и возбуждающего устройства (если в конструкции имеется переход от коаксиального кабеля к волноводу).
Диапазонность волновода ограничивается условием распространения в волноводе только волны основного типа [см формулу (6.1) и рис. 6.2].
н |
If |
Волновод допускает примерно (полуторное перекрытие по диапазону, а именно а и Адекс=^(1,67 Для 'рупора критической волны не существует, поэтому рупор не накладывает ограничений на условия распространения электромагнитных волн в широком диапазоне частот. Однако с изменением длины волны изменяется ширина диаграммы направленности и, следовательно, 170
к. н. д. антенны. На крайних частотах диапазона необходимо определить к. н. д. по графикам, приведенным в § 6.7, имея в виду, что размеры антенны, взятые в долях волны, по диапазону изменяются. При полуторном перекрытии по диапазону, который обеспечивается волноводом, изменение к. н. д. несколько превышает 20%'. Известен [ЛО. 9] метод расчета размеров рупоров, которые обеспечивают примерно постоянный к. н. д. в широком диапазоне частот за счет уменьшения его 'максимального значения.
(Вероятное значение коэффициента отражения в полноводном тракте при работе в полосе частот может 'быть найдено по формулам 1(6.27), (6.28) и графику рис. 6.7.
.Диапазонность возбуждающего устройства зависит от его конструкции. В § 6.4 рассмотрены некоторые варианты возбуждающих устройств, предназначенных для работы в полосе частот. Метод расчета широкополосных переходов от коаксиальной линии к волноводам, как указывалось выше, изложен в работе [ЛО. 15].
6.9. Методика расчета рупорных антенн
В технических заданиях на проектирование рупорных антенн требуется обычно обеспечить или определенный коэффициент усиления или определенную ширину диаграммы направленности.
Расчет рупорной антенны в основном сводится к расчету геометрических размеров рупоров и возбуждающего его волновода, а также к расчету диаграммы направленности, коэффициента направленного действия и других параметров.
При проектировании рупора по заданному коэффициенту усиления можно рекомендовать следующий порядок расчета.
1. На заданную длину волны рассчитывают или берут рекомендованные размеры поперечного сечения волновода, возбуждающего рупор. Размеры волновода 'выбираются из условия распространения только основного типа волны (#ю — в прямоугольном волноводе и Нц — в круглом волноводе).
2. Размеры поперечного сечения 'волновода определяют одновременно размеры горловины рупора.
3. 'Коэффициент полезного действия рупора полагают равным единице и,считают, что коэффициент усиления равен к. н. д. антенны. По заданному к. н. д. из графиков определяют оптимальные размеры рупора. Если рупор еекториальный с расширением в плоскости Н (или в плоскости Е), то пользуются графиками на рис. 6.8 (или рис. 6.9), из которых определяют длину рупора и ширину раскрыва в долях волны. Если рупор пирамидальный, то его коэффициент направленного действия определяют по формуле (6.40) и графикам рис. 6.8 и 6.9. Соотношение между сомножителями (X/6PDH) и (h/avDE) можно в общем случае выбирать произвольно.'Если же помимо коэффициента усиления накладываются требования на диаграмму направленности, то нужно учитывать, что более узкая диаграмма получается в той плоскости, в которой раскрыв больше.
4. После определения параметров рупора проверяют фазовую ошибку в раскрыве по формуле (6.11)Д;ля плоскости Н и по формуле (6.12) для плоскости Е. Если фазовая
ошибка превышает допустимую ^--------------- в плоскости Е и
тс — в плоскости H^j , то размеры рупора следует несколько изменить. При каждом изменении следует производить проверку фазовых ошибок.
5. Расчет диаграммы направленности в двух взаимно перпендикулярных плоскостях осуществляют в предположении синфазного поля в раскрыве антенны по формулам (6.30) и (6,31) или (6.32) и (6.33), а с учетом коэффициента отражения от раскрыва—по формулам (6.34) и (6.35). При этом следует учитывать, что в пределах главного лепестка указанные формулы дают результаты, близкие друг к другу и к экспериментальным данным, при определении боковых лепестков погрешность расчета по всем указанным формулам возрастает.
Дата добавления: 2014-12-24; просмотров: 2459;