Методы расчета волноводно-щелевых антенн 2 страница
в закритическом режиме при их распространении между параллельными металлическими пластинами [J1 10] можно определить расстояние между выступами; d0 (рис, 5.12), их длину 1{/и толщину - \ - • ., \ ^
На рис. 5.13 и 5.14 показаны примеры, конструктивного выполнения волноводно-щелевых нерезонансных
антенн с наклонными щелями на узкой стенке волновода при питании антенны прямоугольным волноводом (рис. 5.13) и с продольными щелями на широкой стенке при питании коаксиальным кабелем (рис. 5.14).
Пример конструктивного выполнения волноводно-ще- левой антенны с электромеханическим качанием луча (со съемной верхней щелевой стенкой) приведен на рис. 5.15. Назначение отдельных элементов антенны указано на том- же рисунке.
10—479 145
На рис. 5.1-6,а показан один из вариантов двумерной волноводно-щелевой антенны [Л 11], состоящей из восьми параллельных алюминиевых волноводов, в каждом из которых прорезано десять гантельных щелей. Гантельные щели по сравнению с обычными прямоугольными обладают большей полосой пропускания [ЛО 9]. Особенностью антенны является то, что четные и нечетные волноводы питаются с разных сторон с помощью делителей мощности и весь раскрыв используется для формирования четырех лучей, схема расположения которых в пространстве показана пунктиром на рис. 5.16,6, Такие антенны применяются, например * в самол ётных допплеров- ских автономных навигационных устройствах, предназначенных для определения скорости и угла сноса самолета.
Набор из нескольких линейных*волноводно-щелевых антенн, расположенных по образующим конической части летательного аппарата (рис. 5.17) / может использоваться для формирования требуемой формы диаграммы направленности [ЛО 7]..
Для защиты.от атмосферных' осадков и пыли раскрыв волноводно-щелевой антенны должен быть закрыт диэлектрической пластиной или же вся излучающая система должна быть помещена в радиопрозрачиый обтекатель. /у.-'-; ;7 ';;>■-■
5.9. Примерный порядок^ расчета волноводно-щелевых
антенн
При разработке или проектировании щелевых антенн исходными данными могут быть:
— ширина ДН в двух главных плоскостях или в одной
20q 5 и уровень боковых лепестков;
— коэффициент направленного действия £)0;
— амплитудное :или амплитудно-фазовое распределение по/ антенне и число излучателей N; диапазон частот
и т. д.
Остановимся на порядке расчета для .следующих двух вариантов:
Вариант 1. Задано амплитудное распределение по раскрыву антенны и число излучателей N.
Вариант 2. Задана ширина диаграммы направленности в одной или двух главных плоскостях и уровень бокового излучения.
Вначале выбирается тип волноводно-щелевой антенны. Если задано углово'е положение главного максимума ДН 0ГЛ\И антенна должна обеспечить работу в полосе частот, выбирают нерезонансную антенну. Если же по заданию на проектирование антенна узкополосная, но должна иметь высокое значение к. п. д. — предпочтительнее резонансная антенна.
Вариант 1. При заданном законе изменения амплитуд по раскрыву антенны первоначально определяется расстояние между излучателями d в выбранном для построения антенны волноводе данного диапазона частот: В резонансной антенне с перёменнофазными щелями В нерезонансной антенне величина d может быть выбрана двояким,образом. Если задано положение главного максимума ДН в пространстве 6№ то по формуле (5.26) находится необходимая величина rf. Если же угол Эгл не задан, то расстояние между излучателями выбирается d^\'kB/2 и притом так, чтобы на крайних- частотах заданного диапазона не было резонансного возбуждения антенны [формула (5.22)]: Далее расчет ведётся в следующем порядке.
Ц С учетом общей эквивалентной схемы антенны, (см. рис. 5.8,6) рассчитывают эквивалентные нормированные проводимости gn (или сопротивления гп) всех N щелей антенны (см. § 5,4).
2. Зная величину gv или гп/ по: формулам табл. 5.1 (§ 5.2) определяют смещение центра щелей относительно середины широкой стенки волновода, или угол их наклона 6 в боковой стенке.
Р 3. Рассчитав проводимость излучения щели в волноводе (т. е. внешнюю прово димость),f по известному значению мощности на входе, (в случае передающей антенны) определяют напряжение в пучности щели Um [формула (5.3)], а следовательно, и ширину щели di [формула (5.4)].
4.При известном местоположении щелей на стенке волновода и их ширине по данным § 5.2 находят резонансную длину щелей в волноводе.
5.Вычисляют ДН антенны (см. § 5.7) ^ ее к. н. д. и к. у.
Вариант 2. Сначала находят расстояние между излучателями аналогично первому варианту расчета. Затем выбирают амплитудное распределение по антенне, обес-
10* 147 начинающее ДН с заданным уровнем боковых лепестков. Далее по известному теперь амплитудному распределению находят длину антенны (соответственно и число излучателей), обеспечивающую требуемую ширину ДН на уровне 0,5 мощности (формулы табл. 5.2 § 5.7). Дальнейший расчет совпадает с пп. 1—5 предыдущего варианта расчета.
Кроме электрического расчета собственно антенны рассчитывают питающую линию и возбудитель, подбирают необходимый тип вращающегося сочленения, когда это требуется по заданию на проектирование, и определяют его основные характеристики.
Литература
Г. К ю н PV Микроволновые антенны. ТТёр. с; нем. под ред. М. П. Долуханова. Изд-во «Судостроение», 1967.
'2. Пиет о л ь к ор с А. А. Общая теория дифракционных антенн. ЖТФ, 1944, т. XIV, № 12, ЖТФ, 1946, т. XVI, (Nb 1.
3.«Пособие по курсовому проектированию антенн». ВЗЭЙС, 1967.
4.Я ц у к Л. П., С м и р н о в а Н. !В. Внутренние проводимости нерезонансных щелей в прямоугольном волноводе. «Известия вузов», Радиотехника, 1967, т. X, 4.
'5. В ещ'Н и к о в а И. Е., Е в ет р о и о в Г. А. Теория согласованных щелевых излучателей. «Радиотехника и электроника», 1965, т. X, № Щ
6.Е в с т р. о и о в Г. А., Ц а р а п к и н С. А, Исследование волно- водно-щелевых антенн: с идентичными резонансными излучателями. «Радиотехника и электроника», 1965, т. X, № 9.
7.Е в ст р о п о в Г. А., Ц а р a ilk и н С. 'А: Расчет волново'дно- щелевых антенн с учетом взаимодействия излучателей по основной волне. «Радиотехника и- электроника», 1966, т. XI, № 5.
8.Ш у б а р и н Ю. В. Антенны сверхвысоких частот. Изд-во Харьковского университета, 1960.
9.«Сканирующие антенные системы СВЧ», т. I. Пер. с англ., под ред. Г. Т. Маркова и А. Ф. Чаплина. Изд-во «Советское радио», 1966.
10.Ш й р м а н Я. Д. Радиовблноводы и объемные резонаторы. Связьиздат, 1959.
11.Р е з ник о в Г. Б. Самолетные антенны. Изд-во «Советское радио» , 1962.
Глава 6
РУПОРНЫЕ АНТЕННЫ Шй
6.1. Основные характеристики рупорных антенн
Волноводно-рупорные антенны являются простейшими антеннами сантиметрового диапазона волн.
Они могут формировать диаграммы направленности шириной от 100— 140° (при раскрыве специальной формы) до 10щ520° в пирамидальных рупорах. Возможность дальнейшего сужения диаграммы рупора ограничивается необходимостью резкого увеличения его длины.
Волноводно-рупорные антенны являются широкополосными устройствами и обеспечивают примерно полуторное перекрытие по диапазону. Возможность изменения рабочей частоты в еще больших пределах ограничивается возбуждением и распространением высших типов волн в питающих волноводах. Коэффициент полезного действия рупора высокий (около 100%). Рупорные антенны,просты в изготовлении. Сравнительно небольшое усложнение (включение в волноводный тракт фазирующей секции) обеспечивает создание поля с круговой поляризацией.
Недостатками рупорных антенн являются: а) громоздкость конструкции, огр а н ичив а ю щ а я возможность получения узких диаграмм направленности; б) трудности в регулировании амплитудно-фазового распределения поля в раскрыве, которые ограничивают возможность снижения уровня боковых лепестков и создания диаграмм направленности специальной формы.
Рупорные излучатели могут применяться как самостоятельные антенны или, так же каж и открытые концы волноводов, в качестве элементов более сложных антенных устройств. Как самостоятельные антенны рупоры используются в радиорелейных линиях, в станциях метеослужбы, весьма широко в радиоизмерительной аппаратуре, а также в некоторых станциях специального назначения. Широко - используются небольшие рупоры . и открытые концы волноводов в качестве облучателей
параболических зеркал и линз. Облучатели в виде линей- , ки рупоров или открытых, концов волноводов могут быть использованы для формирования диаграВм направленности специальной формы, управляемых^ диаграмм или, например, при- использовании одного и того же параболоида • для создания -карандашной и косекансной] диаграмм!® направленности. Четырехрупорный или вось- мирупорный излучатель может применяться при: Моноимпульсном способе пеленгации. С этой же целью могут быть использованы секториальные рупоры с высшими. : типами волн (#ю, Нщ #зо). Для формирования узких диаграмм направленности могут б ы ть и с п 6 л ь з ов а н ы двухмерные решетки, с0ста1влен!ные из открытых концов волноводов или ,небольших рупоров. Возможно ;п о строение плоских или выпуклых фазированных решеток.
ПараграфЩ 6.2—6.9 посвящены, рассмотрению мётоди- щ. расчета рупорных излучателей. В параграф ах 6.10— 6.12 изложены некоторые особенности проектирования рупорно-волноводных фазированных решеток.
6.2. Метод расчета
Расчет рупорных антенн основан на результатах их .анализа, т. е. первоначально ориентировочно задаются; ' геометрическими размерами антенны, а затем определяют ее электрические параметры. Если размеры выёрд- ны неудачно, то расчет повторяется снова.
Поле излучения рупорной антенны; как и всех антенн СВЧ, определяется приближенным методом. Сущность приближения; заключается в том, что несмотря на связь между полем внутри и вне рупора, внутреннюю задачу, решающи^ внешней, и полученные из. этого
решения значения поля в плоскости раскрыва рупора используют для решения внешней Задачи [ДО 1, ЛО 13].
Амплитудное распределение поля в раскрыве рупора принимается таким жё, как в питающем его волноводе. Например, . при возбуждении.;, рупора прямоугольным ВОЛНОВОДОМ С волной #10, вдоль оси Х- (проходящей в плоскости Н) распределение амплитуды поля, косинусоида л ьное, а вдоль оси Y (проходящей, в плоскости Е) амплитудное распределение равномерное. В связи с тем, что фронт волны в рупоре не остается плоским,' а трансформируется в цилиндрический в секториальном; рупоре и в сферический в пирамидальном и коническом, то фаза поля по раскрыйу; меняется по квадратичному закону.
Описанные амплитудное и фазовое распределения поля по раскрыву являются приближенными. Некоторое уточнение дает учет отражения от раскрыва хотя бы только основного типа волны. При этом надо иметь в виду, что коэффициент отражения Г уменьшается с увеличением раскрыва.
Диаграмма направленности рупорной антенны по известному полю в раскрыве может рассчитываться методом волновой оптики на основе принципа Гюйгенса • и формулы Кирхгофа [ЛО 13, JIO 11, J10 1]. Применение формулы Кирхгофа к электромагнитному полю не является строгим. Рядом авторов были внесены уточнения, учитывающие особенности электромагнитного поля антенны. В силу этого в литературе для расчета диаграммы направленности имеется несколько различных, но похожих друг на друга формул, которые дают близкие результаты. Расчетные формулы будут приведены ниже в § 6.5. Имея выражение для диаграммы направленности, можно найти коэффициент направленного действия антенны^ зависимость ширины диаграммы направленности от размеров раскрыва !и другие характеристики антенны.
6.3. Выбор геометрических размеров рупора и волноводного излучателя
Рупорная антенна (рис; 6.1) состоит из рупора I, волновода и возбуждающего устройства 3
Если генератор, питающий антенну * имеет коаксиальный выход, то возбуждение антенного волновода 2 осуществляется чаще всего штырем, р аспол оженным пер - пендикулярно широкой стенке j волновода, возбуждение к штырю подводится коаксиальным кабелем. Если генератор, питающий антенну, имеет вОлноводный выход, то фидерный тракт выполняется обычно в виде прямоуголь- ногб волновода с волной Н10. Волноводный фидер непосредственно переходит в волновод 2, возбуждающий рупор. Расчет возбуждающего устройства в виде; несимметричного штыря будет приведен в следующем параграфе.
Выбор размеров волновода
Выбор размеров поперечного сечения прямоугольного волновода а и b .производится из условия распространения в волноводе только основного типа волны #ю:
Соотношение (6.1) представлено на графике рис. 6.2, который может быть использован для нахождения размеров а. Размер Ь должен удовлетворять условию b<Jk[2 и может быть выбран равным а/2. При разработке конструкции желательно использовать тйповые волноводы.
Радиус Кг- сечения круглого волновода, который используется в конических рупорных антеннах, выбирается также из условия распространения только одного основного типа волны Яц> а именно
Полоса пропускания круглых волноводовнесколько уже, чем прямоугольных.
. Длина отрезка волновода /рот возбуждающего штыря до закорачивающей стенки выбирается из условия согласования с питающим коаксиалом. Соображения по выбору длины /i будут приведены при расчете возбуждающего устройства. В большинстве случаев li^ 4-Лв/4. Длина волновода ' k от возбуждающего устройства до горловины рупора выбирается из условия фильтрации высших типов волн. Вблизи штыря кроме волны #ю возбуждается множество высших типов волн, все они оказываются в закритическом режиме и по мере движения к рупору, затухают по экспоненциальному закону. Высшие типы волн не должны проходить' в горловину рупора и затем в его раскрыв, для этого их
амплитуда "должна уменьшиться на длине /2 примерно в 100 раз. Ближайшей волной высшего типа в прямоугольном волноводе будет волна Я20. Если ее амплитуда затухает в 100 раз, то амплитуда других высших типов волн затухнет еще .сильнее. Относительное изменение амплитудыволны Я2 0 в 100 раз запишется следующим образом:
В круглом волноводе ближайшей к вол^е Ян будет волна электрического типа Еоь для которой г
-Величина 12> рассчитывается аналогично предыдущему случаю по формуле (6.4).
Выбор размеров рупора
Размеры раскрыва пирамидального или секториаль- ного рупора ар и ftp-(см. рис. 6.1) выбираются по требуемой ширине диаграммы направленности в соответствующей плоскости или по к. н. д,;
Ширина диаграммы направленности связана с размерами раскрыва аЦи bv следующими соотношениями:
в плоскости вектора Е
Диаметр раскрыва; 2г конического рупора выбирается из следующих' соотношений: в плоскости вектора Я
в плоскости вектора Е
в плоскости вектора Я
В плоскости электрического вектора Е диаграмма несколько уже, чем в плоскости магнитного вектора Н, что объясняется разным законрм изменения амплитуды поля в раскрыве в плоскостях Ё и Н.
Если в качестве исходной величины для расчета размеров задан коэффициент направленного действия (к. н. д.), то дополнительно указывается соотношение размеров раскрыва (например, квадратный раскрыв) или соотношение щирины диаграммы направленности в плоскостях Е и Н. Выбор размеров раскрывов по к. н. д. может быть выполнен при использовании графиков рис. 6.8-f-6.10 § 6.7. Размеры горловины pyno-pa совладают с размерами ройеречдого сечения волнрводрв и дополнительного определения не требуют.
Длину рупора (см. рис. 6.1) характеризуют два размера: /^расстояние от раскрыва до горловины рупора, одинаковое в плоскостях £ и Н, RE и Rh — расстояние от раскрыва до точки, в которой сходятся ребра пирамидального рупора в плоскостях.£ и # соответственно. , При выборе длины пирамидального рупора следует обеспечить два условия: 1) допустимую Фазовую ошиб-
Длину рупора рассчитывают^ в следующем порядке. Определяют длину;рупора в одной щ плоскостей, например RH (или Re) , заменив в формуле (6.i3) или (6.14). неравенство равенствомЩйтем по формуле(6.16) находят длину рупора в другой плоскости RE (или RH). Если найденное значение- RE (или RH) не удовлетворяет неравенству (6.14) или (6.13), то в первую очередь определяют длину Re (или Rh) , а затем RH (или RE) .
ку\ в раскрыве. и 2) правильную стыковку рупора с пи- тающиЩволноводом. • 4
"Максимальная фазовая ошибка в раскрыве г|>Маке определяется геометрическими размерами рупора и ее допустимая величина должна удовлетворять условиям:
Из !(6.11) и (6.12) ^иолучают-р я /необходимые соотноше^ ния для. определения длины рупора в плоскостях Н и Е:
С другой. стороны, из треугольников в плоскостях Н и Е (см. рис. 6.1) следует- : / ,
откуда размеры рупора; для осуществления стыковки связаны следующим соотношением:
В секториальном рупоре стйковка с питающим волноводом может быть обеспечена при любой длине рупора, поэтому при выборе длины рупора должно учитываться только условие обеспечения допустимой фазовой ошибки. Для секториального рупора, расширяющегося в плоскости Ну должно выполняться условие (6.13), а для рупора, расширяющегося в плоскости Е,— условие (6.14)^
Длина оптимального конического рупора связана с диаметром его раскрыва 2г и длиной волны' соотношением
Если в раскрыве рупора применяется какое-либо фа- зовыравнивающее устройство, рупор может быть сделан значительно короче. Например,' при установке в раскрыве рупора линзы длина рупора берется равной фокусному расстоянию линзы.
6.4. Расчет возбуждающего устройства
, Рассмотрим некоторые варианты' переходов от коаксиальной линии к волноводу. В большей части переходов используется электрическая связь, хотя при некотором усложнении конструкции может быть реализован
также метод магнитЛи связи.
На рис.. 6.3—6.5 изображено несколько примеров электрической связи возбуждающего устройства с волноводом.
Критерием согласования возбуждающего устройства с волноводом служит режим бегущей волны в коаксиальном питающем фидере, т. е. равенство входного сопротивления возбуждающего устройства ZBX волновому сопротивлению фидера рф.
На рис. 6.3 изображено наиболее распространенное устройство зондового типа в виде несимметричного штыря, расположенного параллельно электриче-. ским силовым линиям. Специально подбирая длину штЫря I и расстояние от штыря до закорачивающей стенки /i, можно обеспечить требуемое согласование. Диэлектрическая шайба, фиксирующая положение штыря в волноводе, является деталью коаксиального соединения. Диаметр наружного проводника: около шайбы увеличивается для того, чтобы сохранить, водновое сопротивление в области, заполненной диэлектриком, равным рф. Длина шайбы берется равной: четверти волны в диэлектрике. На графике для примера приведена кривая изменения к. с, в. в полосе частот ^ля устройства, согласованного на волне А,= = 9,5 см. По сравнению с другими типами возбуждаю
щих устройств рассматриваемый зондовый переход имеет несколько меньшую механическую и ; электрическую прочность и узкую частотную полосу.
Более жесткий и точный метод крепления зондспо- средством диэлектрической втулки, показан схематически на рис. 6.4,Й.:
Одним из первых способов перехода от коаксиальной линии к волноводу с достаточно жестким креплением зонда и двумя органами регулировки является устройство, приведенное на рис. 6.4,6, Центральный проводник коаксиальной линии; проходит через 'волновод и нагружается ; !на верхнем конце закороченным коаксиальным шлейфом. Изменением длины этого шлейфа и длины ко- роткозамкнутой части волновода можно добиться полного согласования/ Описываемое устройство узкополосное и его целесообразно применять при работе на фиксированной волне или как настраиваемое устройство.
На рис. 6.4,6 показана схема зондового перехода с поперечным стержнем, i обеспечивающим вполне надёжное крепление бертйкальйого штыря; / на рисунке показана диафрагма, улучшающая согласование.
Для работы в полосе частот может использоваться модифицированный зондовый переход. Известно, что для диапазонной работы должны использоваться толстые вибраторы. Увеличение диаметра возбуждающего штыря
уменьшает реактивную часть входного сопротивления и расширяет рабочую полосу частот, в которой обеспечивается согласование (рис. 6.4,г).'..Для
цевой емкости мёжду нижним -торцом штыря и стенкой волновода толстый штыр ь должен и меть конический переход к среднему проводу коаксиала. Такое устройство обеспечивает полосу 'в.несколько процентов.
Дальнейшим развитием; диапазонного зонда является коаксиальный переход «пуговичного» "йтипа (рис. 6.5). Центральный проводник коаксиальной „ линии оканчивается на противоположной стороне, волновода утолщением соответствующего размера и изменением формы, благодаря' че^ об е сп ёч ив а етсяг "' согласова
ние полных '.сопротивлений и увеличивается мощность пробоя. На рис. 6.5 приведен пример выполнения связи 10-см магнетрона 1 через коаксиальную линию 2 с •волноводом. Внешние провоДйики соединены при/помощи коаксиального дроссельного соединения 3. Центральные проводники соединены штекерной фишкой 4, сконструированной так, чтобы обеспечить прулшйящий контакт. Вследствие сложной геометрической формы размеры перехода очень критичны и желаемые характеристики трудно воспроизвести. Xарактеристики перехода приведены там же ;на рис. 6.5.
Более .эффективным ^способом расширения полосы является включение в волновод . реактивных согласующих элементов, . например индуктивных диафрагм 5 (рис. 6.5). Выбрав'соответствующим образом место включения и величину реактивного согласующего элемента, можно добиться достаточно хорошего согласования в полосе частот 10—20°/ок Подробнее этот, метод описан в ![ЛО 15].
Приведем некоторые соображения по расчету зондового перевода (см. рис. 6.3).
Входное сопротивление штыря в волноводе, так же как несимметричного вибратора в свободном пространстве, является в общей случае комплексной величиной. Активная часть входного сопротивления зависит: в основном от длины штыря, реактивная — от длины и толщины. В' отличие от свободного пространства входное сопротивление штыря в волновбде зависит от структуры поля в волноводе вблизи штыря.
Расчет; реактивной составляющей входного сопротивления дает неточные результаты и проводить его не имеет смысла. Для обеспечения согласования реактивная составляющая входного сопротивления должна быть равна, нулю. Активную составляющую входного сопротивления можно считать равной сопротивлению Излучения штыря в волноводе Она должна; быть равн!
Сопротивление излучения штыря в прямоугольном волноводе в режиме бегущей волньь определяется следующим соотношением:
Щри наличии отраженной волны в прямоугольном; волноводе сопротивление штыря несколько изменяется:-
волновому сопротивл ению фидер а.
реактивных частей проводимостей справа и слева от штыря, а именно:
В приведенных формулах приняты следующие обозначения: а и ЬЩ- размеры поперечного сечения волновода; Х\ — положение штыря на широкой -,стен.кё волновода, чаще; всего штырь располагается в середине широкой стенки, т. е. Xi = a/2; Zi.—- расстояние от штыря до закорачивающей стенки волновода; гщ- расстояние от штыря до ближайшего узла напряжения; к. б. в. — коэффициент бегущей волны в волноводе; Х^ф- длина волны в волноводе; рв -4 волновое сопротивление волновода
/гд — действующая высота штыря в волно
воде, геометрическая высота которого /, определяется по формуле
Задаваясь величинами х\ и можно по формулам (6.18), (6.19) и (6.21) найти высоту штыря /, при которой получается требуемое /?Вх.
Для полного согласования в конструкциях должны предусматриваться два органа регулировки. Например, можно регулировать высоту штыря / и положение закорачивающей стенки в волноводе U (см. рис. 6.3) или размеры k и S (см. рис. 6.4,6). В ряде случаев для упрощения конструкции ограничиваются одной; регулировкой и допускают некоторое* рассогласование в питающем коаксиале.
6.5. Расчет коэффициента отражения
Отражение в рупорной антенне возникает в двух сечениях: в раскрыве рупора (1\) и в его горловине (Г2).
Рассмотрим коротко каждый из коэффициентов отражения. Коэффициент отражения от раскрыва Т\ является|ком- гглексной величиной; его модуль и фаза зависят от размеров раскрыва. Строгое решение задачи для открытого конца волновода, зажатого _между двумя бесконечными плоскостями, проведенное Вайнштейном Л. А.; позволяет установить, что .модуль коэффициента отражения уменьшается с увеличением размеров раскрыва, а фаза приближается к нулю.
Приближенно модуль коэффициента отражения от раскрыва для основного типа' волны может быть определен из соотношения
— постоянная распространения в прямоугольном волноводе, г поперечное сечение которого равно раскрыву рупора;/' д*// г: . ? \ ^
— постоянная распространения в круглом волноводе, диаметр которого равен диаметру раскрыва конического рупора.
Коэффициент отражения по длине рупора от раскрыва к горловине изменяется не только по фазе, но и по амплитуде. При размерах раскрыва в несколько длин
волн коэффициент отражения fi можно считать приблизительно равным нулю.
Коэффициент отражения fi от открытого конца прямоугольного волновода (23X10) мм2 на волне 3,2 см, измеренный экспериментально, равен
Рассмотрим коэффициент отражения от горловины рупора Г2.
При определении коэффициента Г2 предполагается, что
в рупоре установилась бегущая волна. Задача решается методом сшивания полей >в месте соединения волновода
Выбор размеров рупора
Размеры раскрыва пирамидального или секториаль- ного рупора ар и Ьр (см. рис. 6.1) выбираются по требуемой ширине диаграммы направленности в соответствующей плоскости или по к. н. д.
Ширина диаграммы направленности связана с размерами раскрыва av и bv следующими соотношениями:
Дата добавления: 2014-12-24; просмотров: 5686;