Анализ устойчивости СУ по логарифмическим частотным характеристикам
1. Методика построения логарифмических частотных характеристик разомкнутой САУ.
Как было показано ранее, любую многоконтурную разомкнутую систему управления методами структурных преобразований можно привести к одноконтурной системе, передаточная функция которой будет равна произведению передаточных функций звеньев одноконтурной цепи [1,2]:
W(p)=W1(p)·W2(p),…,Wn(p). (11.1)
Тогда амплитудно-фазовая характеристика этой системы определится при подстановке ρ=jω в выражение (11.1):
W(jω)= W1(jω)· W2(jω),…, Wn(jω). (11.2)
Следовательно, амплитудно-фазовая характеристика системы будет равна произведению амплитудно-фазовых характеристик звеньев ее одноконтурной цепи.
Представим выражение для амплитудно-фазовых характеристик в следующем виде:
(11.3)
где Аi(ω) – амплитудно-частотная характеристика;
θi(ω) - фазо-частотная характеристика.
После подстановки выражений (11.3) в выражение (11.2) получим:
А(ω)= А1(ω)· А2(ω),…, Аn(ω);
θ(ω)= θ 1(ω)+ θ 2(ω)+…+ θ n(ω); (11.4)
Из выражения (11.4) видно, что амплитудно-частотная характеристикаА(ω) разомкнутой системы равна произведению амплитудно-частотных характеристик составляющих звеньев, а фазо-частотная характеристика равна сумме фазо-частотных характеристик звеньев одноконтурной САУ.
Ясно, что при графических построениях фазо-частотную характеристику системы θ(ω) можно достаточно легко получить простым суммированием фазо-частотных характеристик отдельных звеньев. Для получения же амплитудно-частотной характеристики А(ω)САУ необходимо производить операцию перемножения амплитудно-частотных характеристик отдельных звеньев, что при графических построениях крайне неудобно. Кроме этого, часто при построении амплитудно-фазовых характеристик оказывается, что модули векторов этих характеристик изменяются в очень широких пределах при изменении ω, что затрудняет их графическое изображение.
Применение логарифмического масштаба значительно упрощает построение кривых частотных характеристик, так как в логарифмическом масштабе кривые очень близки к своим асимптотам.
Вследствие этого довольно широкое распространение для исследования систем автоматического управления получили логарифмические частотные характеристики.
Логарифмическая амплитудно-частотная характеристика обычно обозначается L(ω) и равна:
L(ω)=20lg·А(w), (11.5)
т.е. при построении графика L(ω) на оси ординат откладывают не А(w), а двадцать десятичных логарифмов А(w) и измеряют ее в децибелах. По оси абсцисс частота w откладывается в логарифмическом масштабе (lg w). За единицу измерения по оси частот принимают декаду, которая представляет собой отрезок на оси абсцисс, соответствующий десятикратному изменению частоты. Логарифмическую фазо-частотную характеристику будем обозначать через φ(w), при этом ее значения по оси ординат откладывают в градусах, а масштаб по оси частот тотже, что и при построении L(ω).
На основании выражений (11.4) и (11.5) логарифмические частотные характеристики системы будут равны:
(11.6)
Следовательно, логарифмические частотные характеристики системы находятся простым суммированием логарифмических частотных характеристик звеньев одноконтурной цепи.
Рассмотрим методику построения приближенной логарифмической амплитудно-частотной характеристики разомкнутой системы по известной передаточной функции разомкнутой системы. При этом под приближенной амплитудно-частотной характеристикой будем понимать характеристику, составленную из асимптот точной характеристики.
Для общности рассмотрения будем считать, что одноконтурная цепь исследуемой системы содержит все шесть наиболее распространенных типовых звеньев, соединенных последовательно.
Передаточная функция САУ имеет вид:
W(p)=W1(p)·W2(p) ·W3(p) ·W4(p) ·W5(p) ·W6(p),
а передаточные функции звеньев равны:
Для определенности исследования примем следующие значения параметров передаточных функций:
Строим приближенные логарифмические амплитудно-частотные характеристики звеньев на одном графике (рис. 11.1). Для этого предварительно определяем сопрягающие частоты характеристик звеньев:
- для форсирующего звена I порядка
- для форсирующего звена II порядка
- для колебательного звена
- для апериодического звена
Рис.11.1. К методу построения ЛЧХ
Вполне очевидно, что построенные характеристики усилительного звенаW6(p) и интегрирующего звена W1(p) будут являться точными характеристиками.
На основании выражения (11.6) для получении логарифмической амплитудно-частотной характеристики системы производим алгебраическое суммирование ординат характеристик звеньев. При этом для простоты построения не будем вначале учитывать характеристику усилительного звена.
Начальный участок характеристики системы (до первой сопрягающей частоты) определяется характеристикой интегрирующего звена и представляет собой отрезок прямой с наклоном - 20 дБ/дек. При сопрягающей частоте w1= 0,4 с-1, соответствующей форсирующему звену первого порядка, характеристика системы делает излом на +20 дБ/дек и будет представлять собой до следующей сопрягающей частоты отрезок прямой, параллельный оси частот.
При сопрягающей частоте w2= 2 с-1, соответствующей форсирующему звену второго порядка, характеристика системы делает излом на + 40 дБ/дек и представляет собой до следующей сопрягающей частоты отрезок прямой с наклоном + 40 дБ/дек. При сопрягающей частоте w5= 10 с-1, соответствующей колебательному звену, она делает излом на - 40 дБ/дек и представляет собой до следующей сопрягающей частоты отрезок прямой, параллельной оси частот. При сопрягающей частоте w4= 20 с-1, соответствующей апериодическому звену, характеристика системы делает излом на - 20 дБ/дек и будет представлять собой отрезок прямой с наклоном - 20 дБ/дек.
При этих построенияхмы не учитывали характеристику усилительного звена. Вполне очевидно, что для учета этой характеристики необходимо сдвинуть полученную характеристику системы параллельно самой себе на величину 20lgk=20 дБ.
Приведенные построения и полученные результаты показывают, что приближенная логарифмическая амплитудно-частотная характеристика системы может быть получена и без построения характеристик отдельных звеньев, а сразу по виду передаточной функции системы.
Для этого необходимо, во-первых, определить сопрягающие частоты звеньев системы, знаяих постоянные времени, и отметить эти частоты на оси частот. Затем следует построить низкочастотную часть характеристики системы, т.е. участок характеристики до первой сопрягающей частоты. Эта часть характеристики будет представлять собой отрезок прямой с наклоном -20n дБ/дек, где n - порядок астатизма САУ. При этом ее строить необходимо так, чтобы при частоте w= 1 с-1 ордината характеристики имела значение, равное 20 lg k,где k - передаточный коэффициент системы.
Такой вид низкочастотной части характеристики системы вытекаетиз того, что приближенные логарифмические амплитудно-частотные характеристики остальных звеньев до первой сопрягающей частоты имеют нулевой наклон.
После этого по виду передаточной функции системы строим другие участки характеристики системы. При этом после каждой из сопрягающих частот изменяем наклон характеристики L(w) по сравнению с тем наклоном, который она имела до рассматриваемой сопрягающей частоты, в зависимости от того, какому звену сопрягающая частота соответствует. Если сопрягающая частота соответствует апериодическому звену, то наклон изменится на - 20 дБ/дек, если колебательному звену, то на - 40 дБ/дек, если форсирующему звену второго порядка, то на + 40 дБ/дек.
Затем необходимо уточнить вид полученной приближенной характеристики системы, для чего необходимо воспользоваться соответствующими таблицами или кривыми поправок. Можно еще уточнить вид полученной характеристики и путем непосредственного подсчета точных значений Li(w) в точках излома, а затем полученные точки соединить отрезками прямых.
Очень часто приближенные логарифмические амплитудно-частотные характеристики называются асимптотическими.
Фазовая характеристика системы находится путем простого суммирования фазовых характеристик отдельных звеньев. Следует заметить, что построение фазовых характеристик апериодического звена и форсирующего звена первого порядка, колебательного звена и форсирующего звена второго порядка значительно упрощается за счет применения соответствующих шаблонов.
Мы рассмотрели случай построения L(w), когда передаточная функция системы была представлена в виде произведения простейших сомножителей, являющихся передаточными функциями типовые звеньев.
Очень часто, особенно после свертывания многоконтурных схем САУ, передаточная функция системы не представляет собой произведения простейших сомножителей. Тогда, если можно, надо представить многочлены числителя и знаменателя передаточной функции в виде произведения простейших сомножителей и производить построение L(w) описанный выше способом. Если это сделать затруднительно, то построение L(w) и φ(w) необходимо производить путемих вычисления при различных частотах, лежащих в пределах от 0 до ∞.
2. Анализ устойчивости САУ с использованием логарифмических частотных характеристик.
Широкое применение в инженерной практике получил метод исследования устойчивости САУ с использованием логарифмических частотных характеристик (ЛЧХ). Это объясняется тем, что построение ЛЧХ разомкнутой САУ значительно проще, чем построение кривой Михайлова или АФХ разомкнутой САУ (РСАУ).
Определим требования, которым должны удовлетворять ЛЧХ РСАУ, чтобы замкнутая САУ (ЗСАУ) была устойчивой, используя амплитудно-фазовый критерий устойчивости Найквиста [II].
Устойчивость замкнутой САУ связана с разностью между числом положительных и отрицательных переходов АФХ W(jw)РСАУ через отрезок (-∞, -1) отрицательной вещественной оси, т.е. когда А(w)=|W(jw)|>1, а ординаты логарифмической амплитудной частотной характеристики (ЛАЧХ) положительны L(w)> 0. При этом, когда АФХ W(jw) разомкнутой САУ пересекает отрезок (-∞, -1) вещественной оси (рис. 11.2), логарифмическая фазо-частотная характеристика (ЛФЧХ) пересекает одну из линий ±π(2i+1), где i = 0, 1, 2, ...
Рис.2.18. К определению устойчивости САУ по ЛЧХ
Переходы АФХ РСАУ через отрезок (-1, 0) вещественной оси А(w)=|W(jw)|<1, когда ординаты ЛАЧХ отрицательны L(w)<0, не учитываются при анализе устойчивости САУ. Поэтому область отрицательных значений ЛАЧХ при оценке устойчивости САУ не рассматривается.
Известно (рис. 11.2), что положительному переходу (сверху вниз) АФХ через отрезок (-∞, -1) отрицательной вещественной оси соответствует пересечение ЛФЧХ при L(w)> 0 прямых ±π(2i+1) снизу вверх (точка 2 на рис. 11.2), а отрицательному переходу – сверху вниз (точка 1 на рис.11.2).
Таким образом, критерий устойчивости Найквиста на основе логарифмических частотных характеристик может быть сформулирован следующим образом [II]: для того чтобы замкнутая САУ была устойчива. необходимо и достаточно, чтобы разноса между числом положительных и отрицательных переходов логарифмической фазо-частотной характеристикой РСАУ линии ±π(2i+1), (i=0, 1, 2,…) во всех областях, где логарифмическая амплитудно-частотная характеристика РСАУ положительна L(w)> 0, была равна l/2. где l- число правых корней характеристического уравнения разомкнутой системы.
На рис. 11.2 изображены АФХ устойчивой разомкнутой САУ (l=0) и соответствующие ей ЛАЧХ и ЛФЧХ. Таккак разность между числом положительных и отрицательных переходов ЛФЧХ прямой -π при L(w)> 0 равна нулю и l=0, то САУ устойчива в замкнутом состоянии. Запасы устойчивости по амплитуде равны h1 и h2, а запас устойчивости по фазе равенΔφ.
<== предыдущая лекция | | | следующая лекция ==> |
Частотный критерий устойчивости Найквиста | | | Качество процесса управления линейных САУ |
Дата добавления: 2015-12-11; просмотров: 1723;