Определение толщины стенки резервуара

Несущие конструкции вертикальных цилиндрических резервуаров рассчитывают по предельным состояниям в соответствии со строитель­ными нормами и правилами СНиП II 23-81 «Стальные конструкции. Нормы проектирования».

При наполнении резервуара жидкостью в стенке возникают растягивающие напряжения, направленные горизонтально по касательной к окружности (рис. 4.6).

Рис. 4.6. Расчетная схема для определения кольцевых напряжений
от гидростатического давления нефтепродукта с удельным весом

Рассматривая равновесие кольца единичной высоты на расстоянии от днища, получим выражение для вычисления кольцевых напряжений :

,

, (4.6)

где – толщина стенки резервуара; – удельный вес жидкости; – высота и радиус резервуара.

Стенку резервуара рассчитывают на прочность по безмоментной тео­рии как цилиндрическую оболочку, работающую на растяжение от дей­ствия гидростатического давления жидкости и избыточного давления газа. Расчетное давление на глубине от днища резервуара (рис. 4.7):

, (4.7)

где n₁ = 1,1 – коэффициент перегрузки для гидростатического давления;
n₂ = 1,2 - ко­эффициент перегрузки для избыточного давления в паровоздушной смеси p_и; – удель­ный вес жидкости.

Рис. 4.7. Схема нагружения резервуара внутренним давлением

Выражение для предварительного определения толщины стенки получим по предельному состоянию с учетом избыточного давления в газовом пространстве резервуара :

, (4.8)

где – коэффициент условий работы;

– коэффициент надежности по давлению;

– расчетное сопротивление для стали стенки резервуара.

Толщину цилиндрической стенки корпуса резервуара на расстояниях от днища можно определять только по кольцевым напряжениям исходя из того, что они в два раза больше меридиональных.

Из выражения (4.4) получают формулу для определения минимальной толщины стенки каждого горизонтального пояса вертикального резервуара для условий эксплуатации

, (4.9)

где – коэффициент надежности по нагрузке гидростатического давления;

– коэффициент надежности по нагрузке от избыточного давления и вакуума;

– плотность нефти или нефтепродукта, кг/м³;

– радиус стенки резервуара, м;

– максимальный уровень взлива нефти в резервуаре, м;

– расстояние от днища до расчетного уровня, м;

, – нормативная величина избыточного давления;

– коэффициент условий работы, для нижнего пояса, для остальных поясов;

– расчетное сопротивление стали для пояса стенки по пределу текучести, Па.

Расчетное сопротивление материала стенки резервуаров по пределу текучести определяется по формуле

, (4.10)

где – нормативное сопротивления растяжению (сжатию) металла стенки, равное минимальному значению предела текучести, принимаемому по государственным стандартам и техническим условиям на листовой прокат;

– коэффициенты надежности по материалу;

– коэффициент надежности по назначению, для резервуаров объемом по строительному номиналу 10 000 м³ и более , объемом по строительному номиналу менее 10 000 м³ .

Значение минимальной толщины стенки для условий эксплуатации увеличивается на величину минусового допуска на прокат и округляется до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката. Полученное значение сравнивается с минимальной конструктивной толщиной стенки , определяемой по табл. 4.4.

Таблица 4.4

Конструктивная величина толщины стенки

Диаметр резервуара, м	Менее 25	От 25 до 35	35 и более
Минимальная конструктивная толщина стенки , мм

В качестве номинальной толщины каждого пояса стенки выбирается значение большей из двух величин, округленное до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката.

, (4.11)

где – припуск на коррозию, мм;

– значениеминусовогодопускана толщину листа, мм;

– минимальная конструктивная толщина стенки.

Величину минусового допуска определяют по предельным отклонениям на изготовление листа. Соответствующие предельные отклонения по толщине листа приводятся в табл. 4.5.

Таблица 4.5

Предельные отклонения по толщине листа