Пример расчета и конструирование многопустотной панели
Требуется рассчитать и сконструировать сборные железобетонные конструкции междуэтажного перекрытия гражданского здания при следующих данных: поперечный пролет l1=6,4 м, продольный шаг внутренних колонн l2=6 м кратковременная нагрузка на перекрытие pn=4000 H/м2. Несущими элементами перекрытия являются многопустотная панель с круглыми пустотами, имеющая номинальную длину 6,4 м, ширину 1,2 м, высоту 22 см, и многопролетный сборный ригель прямоугольного сечения. Панель опирается на ригель сверху. Действующие на перекрытие нагрузки указаны в таблице 1
Определение нагрузок и усилий.На 1 м длины панели шириной 120 см действуют следующие нагрузки, Н/м: кратковременная нормативная pn=2800·1,2=3360, кратковременная расчетная p=3640·1,2=4380, постоянная и длительная нормативная qn=5450·1,2=6540; постоянная и длительная расчетная q=6370·1,2=7650; итого нормативная qn+pn=6540+3360=9900; итого расчетная q+p=7650+4380=12030.
Расчетный изгибающий момент от полной нагрузки
где l0=6,4-0,2/2-0,1/2=6,25 м;
расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки (для расчета и трещиностойкости) при .
то же, от нормативной постоянной и длительной временной нагрузок
то же, от нормативной кратковременной нагрузки
Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки
то же, от нормативной нагрузки
Таблица 1 – Нагрузки на сборное междуэтажное перекрытие
Вид нагрузки | Нормативная нагрузка, Н/м2 | Коэффициент надежности по нагрузке | Расчетная нагрузка, Н/м2 |
Постоянная: От паркетного пола, t=0,02 м, ρ=800 кг/м3 от шлакобетонного слоя, t=0,065 м, ρ=1600 кг/м3 от пенобетонной звукоизоляционной плиты, t=0,06 м, ρ=500 кг/м3 от железобетонной панели (по каталогу) приведенной толщиной 110 мм, t=0,11 м, ρ=2500 кг/м3 | 1,1 1,2 1,2 1,1 | ||
Итого Временная: кратковременная длительная | – 1,3 1,3 | q=4810 | |
Итого Полная нагрузка: постоянная и длительная кратковременная | – – – | p=5200 | |
Итого | – | q+p=10 010 |
Подбор сечений.Для изготовления сборной панели принимаем: бетон класса В30, Eb=32,5 104 МПа, Rb=17 МПа, Rbt=1,2 МПа, γb2=0,9; продольную арматуру – из стали класса А-II, Rs=280 МПа, поперечную арматуру – из стали класса А-I, Rs=225 МПа и Rsw=175 МПа; армирование – сварными сетками и каркасами; сварные сетки в верхней и нижней полках панели – из проволоки класса Вр-I, Rs=360 МПа при d=5мм и Rs=265 МПа при d=4мм.
Панель рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами b h=120 22 см (где b – номинальная ширина; h – высота панели). Проектируем панель шестипустотной. В расчете поперечное сечение пустотной панели приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции. Вычисляем:
Приведенная толщина ребер (расчетная ширина сжатой полки ).
Расчет по прочности нормальных сечений.Предварительно проверяемвысоту сечения панели перекрытия из условия обеспечения прочности при соблюдении необходимой жестокости по формуле:
где
Принятая высота сечения h=22 см достаточна. Отношение в расчет вводим всю ширину полки Вычисляем по формуле:
где h0=h-a=22-3=19см.
По табл. находим Высота сжатой зоны - нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки. Площадь сечения продольной арматуры
предварительно принимаем 6Ø16А-II, As=12,06 см2, а также учитываем сетку С-I 5Вр-I-250/4Вр-I-250 1170·6350 25/20 (ГОСТ 8478-81), As1=6·0,116=1,18 см2; стержни диаметром 16 мм распределяем по два в крайних ребрах и два в одном среднем ребре.
Расчет по прочности наклонных сечений. Проверяем условие необходимости постановки поперечной арматуры для многопустотных панелей, Qmax=35,5 кН.
Вычисляем проекцию с наклонного сечения по формуле:
где - для тяжелого бетона; – коэффициент, учитывающий влияние свесов сжатых полок; в многопустотной плите при семи ребрах
ввиду отсутствия усилий обжатия значение
В расчетном наклонном сечении следовательно, Принимаем c=38 см, тогда Следовательно, поперечная арматура по расчету не требуется.
Поперечную арматуру предусматриваем из конструктивных условий, располагая ее с шагом
Назначаем поперечные стержни диаметром 6 мм класса А-I через 10 см у опор на участках длиной ¼ пролета. В средней ½ части панели для связи продольных стержней каркаса по конструктивным соображениям ставим поперечные стержни через 0,5 м. Если в нижнюю сетку С-I включить рабочие продольные стержни, то приопорные каркасы можно оборвать в ¼ пролета панели.
Определение прогибов.Момент в середине пролета от полной нормативной нагрузки Mn=46 000 Н м; от постоянной и длительной нагрузок Mld=30 500 Н м; от кратковременной нагрузки Mcd=15 600 Н м.
Определим прогиб панели приближенным методом, используя значения λlim. Для этого предварительно вычислим:
По таблице 2 находим λlim=16 при и арматуре класса А-II.
Таблица 2– Значения коэффициента λlim для случаев, когда проверка прогиба не требуется
γ/ | γ | Класс арматуры | Значения λlim при μα | ||||||||||||
0,02 | 0,04 | 0,07 | 0,1 | 0,15 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | |||||||
А=II A=III | |||||||||||||||
0,2 | А=II A=III | ||||||||||||||
0,4 | А=II A=III | ||||||||||||||
0,6 | А=II A=III | ||||||||||||||
0,8 | А=II A=III | ||||||||||||||
1,0 | А=II A=III | ||||||||||||||
0,2 | А=II A=III | ||||||||||||||
0,6 | А=II A=III | ||||||||||||||
1,0 | А=II A=III | ||||||||||||||
0,2 | 0,2 | А=II A=III | |||||||||||||
0,6 | 0,6 | А=II A=III | |||||||||||||
1,0 | 1,0 | А=II A=III | |||||||||||||
Общая оценка деформативности панели по формуле
так как второй член левой части неравенства ввиду малости не учитываем и оцениваем по условию
условие не удовлетворяется, требуется расчет прогибов.
Прогиб в середине пролета панели по формуле от постоянных и длительных нагрузок
где - кривизна в середине пролета, определяемая по формуле:
здесь коэффициенты
Вычисляем прогиб f следующим образом: , что меньше для элементов перекрытий с плоским потолком при (см. табл.3)
Таблица 3 – Предельные прогибы железобетонных элементов
Элементы конструкций | Предельно допустимые прогибы flim | Учитываемые нагрузки |
1. Подкрановые балки при кранах: ручных электрических | l/500 l/600 | Постоянные, длительные и кратковременные |
2. Перекрытия с плоским потолком и элементы покрытия (кроме указанных в поз. 4) при пролетах, м: l<6 6 l 7,5 l>7,5 | l/200 3 см l/250 | Постоянные и длительные |
3. Перекрытия с ребристым потолком и элементы лестниц при пролетах, м: l<5 l 10 l>10 | l/300 2,5 см l/400 | То же |
4. Элементы покрытий с/х зданий произв-го назначения при пролетах, м: l<6 6 l 7,5 l>7,5 | l/150 4 см l/250 | » |
5. Навесные стеновые панели (при расчете из плоскости) при пролетах, м: l<6 6 l 7,5 l>7,5 | l/200 3 см l/250 | Постоянные, длительные и кратковременные |
Расчет панели по раскрытию трещин.Панель перекрытия согласно таблице 4, относится к третьей категории трещиностойкости как элемент, эксплуатируемый в закрытом помещении и армированный стержнями из стали класса А-II. Предельно допустимая ширина раскрытия трещин acrc1=0,4 мм и acrc2=0,3 мм.
Для элементов третьей категории трещиностойкости, рассчитываемых по раскрытию трещин, нормальных к продольной оси, при действии кратковременных и длительных нагрузок должно соблюдаться условие
acrc=acrc1-acrc2+acrc3<acrc,max,
где acrc1-acrc2 – приращение ширины раскрытия трещин в результате кратковременного увеличения нагрузки от постоянной и длительной до полной; acrc3 – ширина раскрытия трещин от длительного действия постоянных и длительных нагрузок.
Таблица 4– Учет эксплуатационных нагрузок при расчете ж/б конструкций по трещиностойкости
Категория требований к трещиностойкости ж/б конструкций | Нагрузки и коэффициенты надежности по нагрузке γf, принимаемые при расчете | |||
по образованию трещин | по раскрытию трещин | по закрытию трещин | ||
непродолжительному | продолжительному | |||
Постоянные, длительные и кратковременные при γf >1,0⃰ | ̶ | ̶ | ̶ | |
То же (расчет производится для выяснения необходимости проверки по непродолжительному раскрытию трещин и по их закрытию) | Постоянные, длительные и кратковременные при γf=1,0 | ̶ | Постоянные и длительные при γf=1,0 | |
Постоянные, длительные и кратковременные при γf=1,0 (расчет производится для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин) | То же | Постоянные и длительные при γf=1,0 | ̶ |
⃰ Коэффициент γf принимается , как при расчете по прочности
Ширину раскрытия трещин определяем по формуле
для вычисления acrc используем данные норм и величины, полученные при определении прогибов:
δ= 1 – как для изгибаемых элементов;
ɳ=1 – для стержневой арматуры периодического профиля;
d=1,6 см – по расчету;
Es=2,1·105 МПа – для стали класса А-II;
δa=1, так как a2=3 см<0,2 /h=0,2 ·22=4,4 см;
φl=1 – при кратковременных нагрузках и φl=1,6 – 15μ – при постоянных и длительных нагрузках;
принимаем μ=0,02 (см. СНиП 2.03.01 – 84), тогда φl=1,6 – 15·0,02=1,3;
σs=M/Asz1=M/Ws
Определяем z1:
здесь =0,55; =3,8/22=0,173; =19 см; по формуле находим :
Значение δ от действия всей нормативной нагрузки:
то же, от действия постоянной и длительной нагрузки:
Вычисляем при кратковременном действии всей нагрузки:
продолжаем расчет как тавровых сечений.
Значение z1 по формуле
Упругопластический момент сопротивления железобетонного таврового сечения после образования трещин
Ws=Asz1=13,2·16,6=220 см2.
Расчет по длительному раскрытию трещин.Mld=30,5 кН·м. Напряжение в растянутой арматуре при действии постоянных и длительных нагрузок
где Ws=220 см2 принято без пересчета величины z1 так как значение δld=0,033 (вместо δld=0,05) изменяется мало.
Ширина раскрытия трещины от действия постоянной и длительной нагрузок при φl=1,3.
условие удовлетворяется.
Расчет по кратковременному раскрытию трещин.Mn=46 кН·м; Mld=30,5 кН·м; acrc определяем по формуле.
Напряжение в растянутой арматуре при совместном действии всех нормативных нагрузок.
σs1=Mn/Ws=46·105/220=21 000 Н/см2=210 МПа.
Пририащение напряжения от кратковременного увеличения нагрузки от длительного действующей до ее полной величины Δσs=σs1 – σs2 =210 – 139=71 МПа.
Соответствующее приращение ширины раскрытия трещин при φl=1 по формуле будет:
Ширина раскрытия трещин при совместном действии всех нагрузок acrc=0,026+0,065=0,091 мм < acrc1,max=0,4 мм, т.е. условие удовлетворяется.
Значение acrc по формуле можно подсчитывать без предварительного вычисления напряжений Δσs, подставляя в формулу значения σs=M/Ws. В этом случае расчет значений acrc будет иметь следующий вид:
0,065< =0,3 мм;
acrc= acrc1- acrc2+ acrc3=0,075-0,049+0,065=0,091≈0,1 мм < acrc1,max=0,4 мм.
Проверка по раскрытию трещин, наклонных к продольной оси.Ширину раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента и армированных поперечной арматурой, определяют из формулы по СНиП 2.03.01-84:
где - угловой коэффициент, равный 1,0 при учете кратковременных нагрузок, включая постоянные и длительные нагрузки продолжительного действия, и 1,5 для тяжелого бетона естественной влажности при учете постоянных и длительных нагрузок продолжительного действия; =1,4 – для гладкой проволочной арматуры; α=Es /Eb=2,1·105/(3,25·104)=6,46; =Asw /(bs)=0,85/(31,2·10)=0,0027 (здесь Asw – площадь сечения поперечных стержней; в трех каркасах предусмотрено 3Ø6А-I, Asw=3·0,283=0,85 см2.
Напряжение в поперечных стержнях (хомутах)
где
здесь c=2h0=2·19=38 см;
(получается отрицательная величина);
Qn=29 400 Н – поперечная сила от действия полной нормативной нагрузки при γf = 1,0; Qnld=19 400 Н – то же, от постоянной и длительной нагрузок.
Так как по расчету величина отрицательная, то раскрытия трещин, наклонных к продольной оси, не будет.
Проверка панели на монтажные нагрузки.Панель имеет четыре монтажные петли из стали класса А-I, расположенные на расстоянии 70 см от концов панели. с учетом коэффициента динамичности kd=1,4 расчетная нагрузка от собственного веса панели
q=kd·γf·g·b=1,41,1·2750·1,19=5050 Н/м,
где q=hred·ρ=0,11·25 000=2750 Н/м2 – собственный вес панели; b - конструктивная ширина панели; hred – приведенная толщина панели; ρ – плотность бетона.
Расчетная схема панели показана на рис. Отрицательный изгибающий момент консольной части панели
M=ql21/=5050·0,72/2=1240 Н·м.
Этот момент воспринимается продольной монтажной арматурой каркасов. Полагая, что z1=0,9h0, требуемая площадь сечения указанной арматуры составляет
что значительно меньше принятой конструктивно арматуры 3Ø10А-II, .
При подъеме панели вес ее может быть передан на две петли. Тогда усилие на одну петлю составляет
N=ql/2=5050·6,37/2=16 100 Н.
Площадь сечения арматуры петли
As=N/Rs=16 100/210(100)=0,765 см2;
принимаем конструктивно стержни диаметром 12 мм, As=1,13 см2.
Дата добавления: 2016-03-27; просмотров: 4907;