Коэффициенты запасов прочности для типовых деталей ДВС

Деталь Материал детали Диапазон [n] для МКЭ Диапазон [n] для инженерных методик
Блок-картер Сталь 20, 20Л 1,8...2,2 3,5…5
Чугун ЧШГ 1,9…2,2 4…5
Коленчатый вал Сталь (кованая) 1,6…1,9 3,5…5
Чугун (ЧШГ) 1,7…2,0 3,5…4
Поршень (головка) Сталь 1,5…1,9 3…4
Чугун 1,6…2,0 3,5…4
Поршень (тронк) Алюмин. сплав (АК) 1,4…1,7 3…3,5
Поршневой палец Сталь (ГОСТ 4543-71) 1,6…2,0 3,5…4
Шатуны Сталь (ГОСТ 4343-71) 1,6…2,0 3,5…4
Втулка цилиндра Чугун (ХНМ) 1,5…1,8 3…4
Головка цилиндра Чугун (ЧШГ) 1,4…1,6 3…3,5

 

Все эти сведения нужны при расчетах напряжений по инженерным методикам. При квалифицированных расчетах МКЭ автоматически учитываются и масштабный фактор, и концентрация напряжений, и поверхностная обработка, и особенности нагружения в эксплуатации, поэтому коэффициенты запаса n для типовых деталей ДВС берут из табл. 2.3.

Детали форсированных двигателей работают в условиях переменных по длительности циклов нагружения с выдержками при максимальной температуре, что приводит к резкому уменьшению числа циклов до разрушения. Могут возникать неизотермически мягкое (рис. 2.6, а) и неизотермически жесткое (рис. 2.6, б) нагружения. При высоких циклических температурах появляется малоцикловая усталость (рис. 2.7), которая резко снижает долговечность вследствие возникающих процессов ползучести в материале.

В этих случаях необходимо решать упругопластические задачи. На практике эти задачи решаются двумя методами – с применением метода переменных параметров упругости или с использованием теории ползучести.

В случае многоосного напряженного состояния обычно используют энергетические условия начала пластической деформации Максвела – Хубера s i= sт, по которому пластическая деформация возникает при интенсивности напряжений si, достигающей предела текучести при растяжении sт. Здесь по теории малых упругопластических деформаций изменение деформаций от напряжения рассматривается в виде обобщенного закона Гука:

(2.19)

где Е,G – модули упругости материала первого и второго рода; m, aт – соответственно коэффициент Пуансона и коэффициент линейного расширения; Т – изменение температуры в рассматриваемой точке детали. Принимается, что параметры упругости , , являются переменными для каждой точки тела и определяются следующими зависимостями:

; ; , где . (2.20)

На рис. 2.8 схематично показан процесс последовательных приближений при решении упругопластической задачи. Вначале по формулам (2.12) и (2.13) вычисляются интенсивности деформаций ei0 и напряжений si0. В первом приближении величина точки 01 заменяется на

( ), при этом интенсивность напряжений равна ;

E= 3G*;

,

а s*=sт материала.

 

Ползучесть

 

Основные детали двигателя, в том числе детали цилиндро-поршневой группы, работают при повышенных температурах. При этом в конструктивных материалах проявляются свойства ползучести и длительной прочности.

Под ползучестью понимают пластическую остаточную деформацию детали в зависимости от рабочей температуры, действующих нагрузок и времени. При этом в связи с протекающими остаточными деформациями в детали уменьшаются усилия, которые вызвали деформацию, и дальнейшая деформация при данной температуре прекращается. Это явление называется релаксацией напряжений. Оба процесса обычно происходят одновременно. На рис. 2.9 показаны деформации ползучести сплава АК4-Т, который часто применяется для поршней, для различных случаев приложения нагрузок.

В кривой ползучести можно выделить три участка (рис. 2.9, а – участок упругого деформирования не учитывается): I – участок, где скорости деформирования за счет упрочнения уменьшаются до скорости, которая сохраняется на протяжении второй стадии деформирования (II – участок), на третьем участке (III) скорость ползучести возрастает и заканчивается разрушением, причем при вязком разрушении образуется шейка на образце растяжения, а при хрупком – образуются внутренние трещины. Для вязкоупругих материалов кривая ползучести сохраняет свой вид и при постоянном нагружении, и при пульсирующем, или синусоидальном, переменном во времени нагружении. Исследования О.В. Соснина, Б.В. Горева, А.Ф. Никитенко [5] показали, что продолжительность процесса ползучести не зависит от чередования и времени приложения к образцу нагрузок и температур, а зависит от общей работы разрушения (или разупрочнения), которая определяется площадью под кривой ползучести (рис. 2.9, а – площадь заштрихована).

В общем случае скорость разрушения вязкоупругого материала в процессе ползучести может быть описана уравнением

, (2.21)

где A* – энергия разрушения данного материала;

sэ – эквивалентное напряжение

. (2.22)


Константы b, a и b определяются из экспериментальных данных: x= 0 при кручении, x= при растяжении, x= при сжатии.

Энергетический вариант теории ползучести позволяет определять долговечность деталей ДВС с учетом истории нагружения, учитывающей любые изменения температурно-силового диапазона, и совпадает с теорией длительной прочности. Под длительной прочностью понимают время в часах, в течение которого материал выдерживает нагрузку при заданных температуре и напряжениях. Например,
сталь 40Х10С2М при 550 °С выдерживает нагрузку sдл = 24кг/мм2 в течение 100 ч (табл. П.10).

 








Дата добавления: 2016-02-16; просмотров: 1355;


Поиск по сайту:

При помощи поиска вы сможете найти нужную вам информацию.

Поделитесь с друзьями:

Если вам перенёс пользу информационный материал, или помог в учебе – поделитесь этим сайтом с друзьями и знакомыми.
helpiks.org - Хелпикс.Орг - 2014-2024 год. Материал сайта представляется для ознакомительного и учебного использования. | Поддержка
Генерация страницы за: 0.012 сек.