Пример расчета центрально сжатой сквозной колонн
В данном примере нагрузка и длина колонны имеют другие значения, чем в п.4.4.
Определение размеров сечения колонны
Колонна состоит из двух ветвей (два прокатных двутавра), соединенных планками.
Материал колонн – сталь С255. Для нее по табл. 51 СНиПа II-23-81* определим, что расчетное сопротивление растяжению, сжатию и изгибу по пределу текучести Ry = 24 кН/см2.
В расчетной схеме имеем шарнирное крепление главных балок с колонной, и по заданию шарнирное крепление колонны к железобетонному фундаменту.
Такое крепление возможно только при условии устройства вертикальных связей между колоннами.
Рис.4.15. Расчетная схема колонны
Нагрузка на колонну:
где:
- максимальная поперечная сила в главной балке, действующая на колонну.
- собственный вес колонны (0,8 – эмпирический коэффициент, учитывающий собственный вес колонны кН/м)
где:
H = 8000мм – заданная отметка верха настила,
tн = 8мм – толщина настила в принятом варианте,
hб.н. = 300мм – принятая по сортаменту высота балки настила,
hгл = 1200мм – высота главной балки,
hф = 500мм – заглубление колонны ниже нулевой отметки.
Тогда:
- Определяем требуемую площадь поперечного сечения стержня колонны:
где – коэффициент устойчивости, определяется по таблице СНиПа по величине .
Задаемся гибкостью колонны относительно материальной оси х в зависимости от получившейся нагрузки на колонну:
При N<2500 кН, λх = 60…90.
При N≥2500 кН, λх = 40…60.
Принимаем гибкость λх = 60.
Рис. 4.16. Поперечное сечение сквозной колонны
Условная гибкость
Для принятого сечения (из двух двутавров) определяем тип кривой устойчивости в соответствии с типом сечения – тип «b» /1/ . По таблице коэффициентов устойчивости при центральном сжатии условной гибкости соответствует = 0,818.
Определяем требуемую площадь поперечного сечения:
см2
Принимаем сечение колонны из двух двутавров №33 с общей площададью
2·53,8 = 107,6 [см2], ix = 13,5 см.
Определение требуемого расстояния между ветвями колонны
Это расстояние важно для обеспечения устойчивости колонны относительно свободной оси y: чем больше расстояние, тем более устойчива колонна.
Требуемая гибкость относительно свободной оси при гибкости ветви λв = 30 равна:
где:
λх = 60 (задались)
λв = 30 – гибкость одной ветви колонны (задались)
Необходимый радиус инерции принятого сечения колонны относительно оси y:
где:
- расчетная длина стержня колонны из плоскости (относительно оси y)
(см. выше)
С помощью эмпирического коэффициента находим требуемое расстояние:
Принимаем b = 31 см
Расстояние в свету между полками двутавров
где:
bf – ширина полки ветви колонны (по сортаменту)
a ≥ 100мм – расстояние между ветвями, которое назначается из условия возможности окраски внутренней поверхности ветви.
Проверка устойчивости колонны подобранного сечения.
В плоскости чертежа (относительно оси х):
Проверка по нормальным напряжениям:
где:
- уточненный коэффициент устойчивости, который считается по истинной гибкости λx
- расчетная длина стержня колонны в плоскости х; в нашем случае
= геометрической длине, так как имеем шарнирное крепление вверху и внизу
= 0,859
Проверка устойчивости колонны относительно оси y:
Для определения находим истинное
где:
- момент инерции двух ветвей колонны;
- собственный момент инерции двутавра (сортамент)
a’ = a/2= 15,5 см – расстояние от оси у до оси у1, проходящей через центр тяжести двутавра, параллельно оси у
– площадь одного двутавра (сортамент)
тогда:
Расчет соединительных планок:
Задаемся шириной планки d = 16 см; толщиной планки td = 0,8 см.
Момент инерции сечения планки относительно собственной оси (х):
Расстояние в свету между планками:
где: - радиус инерции сечения ветви относительно собственной оси (сортамент); = 2,79
Приведенную гибкость определяем в зависимости от величины
где:
- момент инерции одной ветви относительно собственной оси (у1)
31 см - расстояние между центрами тяжести ветвей колонны.
< 5, следовательно, условная гибкость
Условно приведенная гибкость:
Тогда ϕ=
Проверка по нормальным напряжениям:
Расчет и конструирование оголовка колонны.
На оголовок колонны опираются две главных балки, поэтому стенку колонны необходимо укрепить ребрами жесткости – вертикально и горизонтально.
Балки опираются на опорную плиту оголовка.
Вид сверху на оголовок
плита |
гл. балка |
N |
колонна |
Рис. 4.17. Оголовок сквозной колонны
Расчет оголовка сводится к:
1. Определению толщины вертикального ребра.
2. Определению высоты вертикального ребра.
Толщину ребра определяем из расчета ребра на смятие.
Площадь сминаемой поверхности:
– расчетное сопротивление стали смятию
Расчетная ширина ребра:
- ширина опорных ребер балок
- толщина опорной плиты оголовка
Толщина ребер
Принимаем толщину ребер .
Задаемся катетом шва kf = 10 мм
Сварные швы будем выполнять полуавтоматической сваркой электродами Э42, выполненными из проволоки сплошного сечения Св-08А со значением кН/см2. Для стали С255 значение кН/см2.
Значения коэффициентов при сварке в нижнем положении равны:
Таким образом, расчетные сопротивления сварного шва по металлу шва и по границе сплавления соответственно будут равны ( по табл.3 СНиП II-23-81*):
; кН/см2 .
Значения коэффициентов при сварке в нижнем положении равны:
кН/см2,
кН/см2,
Cледовательно, расчетным сечением является сечение по металлу границы сплавления. Тогда длина одного углового шва будет равна ( при kf = 10 мм – для вставки стенки в колонну > 10 мм).
Принимаем hp=lw+1=34+1 35 см
Высота ребра равна полной длине шва l = 35 см = 350 мм
Расчет и конструирование базы колонны.
Расчет сводится к:
1. Определению требуемой площади опорной плиты и её размеров в плане.
2. Определению толщины плиты.
3. Определению высоты траверсы.
1) Требуемая площадь опорной плиты:
где:
- нагрузка от колонны
- расчетное сопротивление бетона смятию
Опорная плита базы колонны крепится к бетонному или железобетонному фундаменту с помощью анкерных (фундаментных) болтов.
- коэффициент, зависящий от характера распределения нагрузки от колонны по площади смятия
Т.к. имеем равномерно распределенную нагрузку (в первом приближении),
где:
=0,85 кН/см2 - расчетное сопротивление бетона сжатию, которое принимается по СНиПу «Бетонные и железобетонные конструкции» в соответствии с классом заданного бетона (в нашем случае B15).
– коэффициент, зависящий от характера опирания опорных плит на фундамент и от класса бетона. При классе бетона ниже B25,
- коэффициент пересчета расчетного сопротивления бетона сжатию к расчетному сопротивлению бетона смятию, который зависит также от класса бетона. В нашем случае
Тогда:
Предварительно определяем размеры опорной плиты в плане, предположив, что она квадратная.
Принимаем размеры плиты, м (по конструктивным соображениям, чтобы консоли были равны их минимальному значению 80мм), тогда
Рис. 4.18. База сквозной колонны
2)Определение толщины опорной плиты:
Плита работает на изгиб от реактивного давления бетона фундамента, приложенного к плите снизу.
Рассчитываем плиту как тонкую пластину. Для этого разбиваем ее на участки 1, 2, и 3 (рис. 4.17).
1 – рассчитывается как пластина, заделанная по четырем сторонам.
2 – как пластина, заделанная по трем сторонам
3 – как консольная пластина (плита)
· Максимальный изгибающий момент на участке 1:
- меньшая из сторон участка
α = 0,055 – коэффициент, принимаемый по таблице метода т. упругости и зависящий от соотношения сторон участка
- принятая площадь по округлённым размерам
· Максимальный изгибающий момент на участке 2 рассчитываем как для консоли или как для пластины, заделанной по трем сторонам:
- Зависит от соотношения сторон участка: если , то рассчитываем момент как для консоли:
с1 = 80 + - = 80 + = 146,5 [мм]
В нашем случае > , поэтому считаем по ф-ле как для консоли по формуле:
· Максимальный изгибающий момент на участке 3:
Т.к. изгибающий момент на втором участке резко отличается от остальных, необходимо внести изменения в схему опирания плиты добавлением дополнительных диафрагм толщиной 10 мм, чтобы по возможности выровнять значение моментов, что должно привести к облегчению базы.
Максимальный изгибающий момент На участке 2’:
·
- меньшая из сторон участка
α = 0,125 – коэффициент, принимаемый по таблице метода т. упругости и зависящий от соотношения сторон участка
· Максимальный изгибающий момент на участке 2 рассчитываем как для консоли или как для пластины, заделанной по трем сторонам:
- зависит от соотношения сторон участка: если , то рассчитываем момент как для консоли:
В нашем случае , поэтому считаем по ф-ле как для консоли по формуле:
По полученному максимальному изгибающему моменту определяем требуемую величину плиты:
3)Расчет высоты траверс:
Высота траверс определяется по требуемой длине вертикальных сварных швов. Считаем в запас прочности, что усилие на плиту передается только через швы, прикрепляющие ствол колонны к траверсам и не учитываем швы, соединяющие ствол колонны непосредственно с плитой базы. Траверса работает на изгиб, как балка с двумя консолями. Высота траверсы определяется из условия прочности сварного соединения траверсы с колонной. Рассчитаем угловые швы на условный срез.
Требуемую длину сварных швов рассчитываем по двум сечениям шва: по металлу шва и по границе сплавления.
где:
n = 4 (т.к. четыре расчетных вертикальных шва)
βf – коэффициент проплавления (СНиП)
- расчетное сопротивление металла шва (СНиП)
- катетом шва задаемся в зависимости от толщины свариваемых элементов
Сварные швы будем выполнять полуавтоматической сваркой электродами Э42, выполненными из проволоки сплошного сечения Св-08А со значением кН/см2. Для стали С255 значение кН/см2. Таким образом, расчетные сопротивления сварного шва по металлу шва и по границе сплавления соответственно будут равны ( по табл.3 СНиП II-23-81*):
Значения коэффициентов при сварке в нижнем положении равны:
Следовательно, необходимо рассчитать сварной шов на условный срез по металлу границы сплавления.
В сечении по металлу шва:
Высота траверс: (учитываем возможный непровар швов).
Принимаем
Дата добавления: 2016-02-20; просмотров: 9647;