Порядок поверочного расчета при восстановительном периоде
Определение основных размеров. По результатам измерений при осмотре активной части трансформатора составляют эскиз магнитной системы, на котором указываются ее основные раз-
Рис.3.14. Эскиз магнитной системы трансформатора и обмоток меры . Расстояние между осями стержней С определяется
для трехфазной плоской магнитной системы
, (3.33)
для однофазной —
(3.34)
где lяр — длина ярма; ас — ширина средней (основной) ступени сечения стержня.
Высота окна Н (длина стержня) равна расстоянию между внутренними плоскостями верхнего и нижнего ярем в свету.
Для проверки измеренного диаметра стержня d производят его вычисление
(3.35)
где bс — толщина основного среднего пакета.
Полная площадь ступенчатого сечения стержня Пф является суммой сечений пакетов пластин. Активное сечение стали стержня
, (3.36)
где kз — коэффициент заполнения ступенчатой фигуры чистой сталью (без изоляции); в зависимости от марки стали и типа изоляционного покрытия для холоднокатаной стали kз = 0,93÷0,97.
При переизолировке стали учитывается уменьшение активного сечения на 2—3%. Полученное значение Пс можно проверить по формуле
(3.37)
где kкр — коэффициент заполнения площади круга с диаметром d площадью ступенчатой фигуры; для 5—6 ступеней kз ≈ 0,915.
Сечение ярма определяют аналогично.
Полученные при измерениях размеры провода в трансформаторах отечественного производства сравнивают со стандартными.
При наличии паспортных и обмоточных данных трансформатора и использовании старого провода (или нового тех же размеров) восстановление трансформатора не вызывает затруднений.
При поверочном расчете параметров холостого хода определяют индукцию в стержне магнитной системы
, (3.38)
где uн =Uф/ω — ЭДС витка.
Чтобы убедиться в правильности расчета, полученное значение индукции сравнивают с рекомендуемыми для холоднокатаной стали (1,5—1,65 Тл) в трансформаторах I—IV габаритов. Индукция в ярме Вя определяется аналогично (при использовании в формуле для Вс сечения ярма Пя).
Расчет потерь холостого хода при известных индукции и массе элементов магнитной системы и способе шихтовки (косые, прямые или комбинированные стыки) выполняется по общепринятой методике1. Увеличение потерь вследствие перешихтовки верхнего ярма учитывается коэффициентом kд = 1,05÷1,1. При полной перешихтовке магнитной системы kд = 1,2÷1,25. Аналогично, влияние перешихтовки учитывается при расчете намагничивающей мощности.
Полученные при расчете значения потерь и тока холостого хода сравнивают с нормируемыми (по стандарту или техническим условиям).
Порядок расчета при ремонте по паспортным данным (обмоточные данные отсутствуют).В основу расчета должны быть положены следующие требования: обеспечение электрической прочности изоляции; обеспечение параметров холостого хода и короткого замыкания в соответствии с требованиями нормативных документов; обеспечение технических требований заказчика.
Расчет проводится по общепринятой методике. После определения основных размеров магнитной системы, по паспортным данным рассчитывают основные электрические величины (линейные и фазные токи и напряжения обмоток НН и ВН). Выбор индукции в стержне производят в соответствии с данными выше рекомендациями.
Следует иметь в виду, что завышение магнитной индукции приводит к увеличению потерь и тока холостого хода, а занижение— к затруднениям при размещении обмоток (при большем числе витков) в заданных размерах магнитной системы.
Проводится поверочный расчет параметров холостого хода.
Определяют ЭДС одного витка
(3.39)
После определения чисел витков в обмотках НН и ВН про изводят выбор типа обмоток (цилиндрические, винтовые, непрерывные) по мощности, току, напряжению обмотки и сечению витка.
Сечение витка обмоток определяют либо по рекомендуемой плотности тока ∆ср (А/м2), либо рассчитывают по заданным потерям короткого замыкания по формулам:
для медных обмоток
(3.40)
для алюминиевых обмоток
(3.41)
Здесь k — коэффициент, учитывающий наличие добавочных потерь в обмотках, потери в отводах, стенках бака и т. д. (для трансформаторов мощностью до 100 кВ∙А k=0,97, мощностью 160—1000 кВ∙A — 0,96—0,91); Рк—потери короткого замыкания, Вт; S — номинальная мощность, кВ∙A; d12=ad — средний диаметр канала обмоток НН и ВН, м; а= 1,38÷ 1,30 для обмоток из меди (для обмоток из алюминия — а = 1,46÷1,48).
По испытательным напряжениям обмоток производят выбор изоляционных расстояний и геометрии изоляционных промежутков. После выбора типа обмоток и изоляции проводят расчет обмоток, размещая их на стержне (с учетом заданных размеров магнитной системы). Осевой размер обмоток принимают равным Н—2l0 (где l0 — расстояние от торца обмотки ВН до ярма при отсутствии прессующих колец). Осевые размеры обмоток ВН и НН принимают равными. После размещения (раскладки) обмоток определяют их внутренние и наружные диаметры и размеры в осевом и радиальном направлениях.
Проверка возможности размещения обмоток в окне магнитной системы сводится к сопоставлению рассчитанного промежутка между обмотками соседних фаз L с выбранным между- фазным изоляционным расстоянием а22 (L=C—Dнар вн ≥ а22) и расстоянием до ярма
. (3.42)
Рассчитывают массу обмоток и вычисляют потери и напряжение короткого замыкания, сравнивая их с нормированными значениями, при отклонении от которых (более чем на 5%) можно несколько изменить размеры изоляционного расстояния между обмотками a12 (только в сторону увеличения) или высоту обмоток (если позволяют размеры изоляции и окна магнитной системы), или изменить ЭДС одного витка (и число витков). Эти изменения требуют повторного расчета.
Тепловой расчет обмоток, как правило, выполняется в сокращенном виде. Проверяется плотность теплового потока на поверхности обмотки q (потери в обмотке, отнесенные к единице поверхности охлаждения). Для трансформаторов мощностью 100—1000 кВ∙А должно выполняться условие q ≤ 1000÷1200 Вт/м2.
Дата добавления: 2016-01-03; просмотров: 1689;