Задачи по выполнению бетонных и железобетонных работ

В разделе в первой группе приводятся задачи по определению трудоемкости работ, расчету величины заработной платы рабочих при выполнении различных бетонных и железобетонных работ.

Отдельные задачи второй группы связаны с проектированием комплексной механизации и темпа производства работ при выполнении сплошных монолитных железобетонных фундаментов под оборудование.

При строительстве водопроводно-канализационных сооружений выполняется значительный объем бетон­ных и железобетонных работ. По общности конструктивных решений и методов производства работ водопроводно-канализационные сооружения из монолитного бетона и железобе­тона можно разделить на следующие основные виды:

- под­земные резервуарного типа круглого или прямоугольного очертания в плане, с плоским и коническим днищем, с по­крытием и без покрытия; заглубленные в виде опускных колодцев и шахт;

- полузаглубленные смешанного типа с под­земной частью в виде фундаментов и стен;

- надземные высот­ного типа (водонапорные башни).

В комплекс железобетонных работ входят следующие технологические процессы: подготовка, установка и снятие опалубки и поддерживающих лесов; изготовление и укладка арматуры; приготовление, транспортирование, укладка и уплотнение бетонной смеси и уход за бетоном.

В задачах главы рассматривается выполнение всех этих процессов при строительстве сооружений резервуарного типа и опускных колодцев.

Наиболее сложными и трудоемкими являются опалубоч­ные работы. Удешевление их достигается выбором рацио­нальных индустриальных конструкций опалубки. В зада­чах рассматривается деревянная разборно-переставная опалубка из готовых щитов, чаще всего применяемая в стро­ительной практике, даются конструкция щитов, методы их соединения, устройство поддерживающих лесов.

Повышение уровня индустриализации арматурных работ на строительной площадке достигается установкой армату­ры в виде сеток, каркасов и арматурно-опалубочных блоков.

5.5.1ПРИМЕР: Определить трудоемкость работ, а также величину заработной платы рабочих по устройству 20.0 железобетонных монолитных фундаментов под оборудование при следующих средних данных для одного фундамента: объем бетона W₁=7,0 м³; площадь опалубки S₁=21 м²; вес арматуры Q₁=105 кг.

Опалубка устраивается из готовых щитов площадью до 2м².

Арматура состоит из сварных арматурных сеток, весом около 50 кг.

Диаметр арматуры 16-32 мм. Расположение сеток горизонтальное.

РЕШЕНИЕ:

1. Трудоемкость установки и разборки опалубки определяется по ЕНиР.

а) для установки опалубки требуется: плотников 0,56×21×20=235,2 чел. ×час;

заработной платы 2 р. 40 к.×21×20=100 р. 80 к.

б) для разборки опалубки требуется: плотников 0,14×21×20=58,8 чел. ×час;

заработной платы – 0 р. 52 к. ×21×20=21 р. 84 к.

2. Установка арматуры нормируется по ЕНиР.

а)для установки арматуры требуется: арматурщиков требуется 0,27×21×20=113,4 чел. ×час; заработной платы 0 р. 10,5 к. ×21×20=42 р. 10 к.

3. Укладка бетона нормируется по ЕН и Р-60 г.

а)для укладки бетона требуется: бетонщиков требуется 0,33×21×20=138,6 чел.× час; заработная плата 0 р. 14,2 к. ×21×20=59 р. 64 к.

Всего требуется затрат труда 235,2+58,8+113,4+138,6=546 чел. × час или 546:7=78 чел. × дней.

Общая сумма прямой заработной платы равна 100 р. 80 к.+21 р. 84 к.+42 р. 10 к.+59 р. 64 к.=224 р. 38 к. Коэффициент перевода в тенге: 570 тенге за 1 рубль. В тенге общая заработная плата составит в ценах 2012 года = 224.38×127851 тенге.

Решить предыдущую задачу с изменением ее условий согласно вариантам, приведенным в таблице 5.2.

Таблица 5.2 – Объемы работ для определения трудоемкости и заработной платы рабочих

5.5.2ПРИМЕР: Запроектировать деревянную опалубку стен толщиной 0,15 м и высотой 5,4 мкруглого железобетонного резервуара внутренним диаметром 16 м. Бетонная смесь подается к месту укладки стреловым краном в бадьях емкостью 0,3м³ со спуском по лоткам.

РЕШЕНИЕ: Рекомендуемый план решения:

1) выбор рацио­нального типа опалубки;

2) определение нагрузок, действу­ющих на опалубку, и составление расчетных схем;

3) ста­тический расчет и конструирование элементов опалубки;

4) статический расчет и конструирование поддерживающих лесов.

1. Выбор типа опалубки. Для данного вида сооружений наиболее приемлемой является разборно-переставная опалубка из готовых щитов. Щиты внутренней опалубки стен изготовляются на полную высоту резервуара (5,4 м), щиты наружной опалубки – в четыре яруса высотой 1,3 м. Щиты устанавливаются по периметру стены, образуя замкнутое кольцо. Второй ярус наружных щитов ставится после бетонирования первого яруса резерву­ара. Щитовая опалубка устанавливается краном. Щиты состоят из горизонтальных кружал и обшивки из верти­кальных досок. Кружала щитов опираются на стойки лесов (рисунок 5.13). Материал опалубки – воздушно-сухая сосна. Размеры элементов опалубки определяются расчетом.

2. Определение нагрузок, действую­щих на опалубку. В соответствии с указаниями СНиП III-B, определяем горизонталь­ные нагрузки на 1 м²вертикальной поверхности. Максимальное давление свежеуложенной бетонной смеси определяем по формуле:

, (5.1)

где – объемный вес бетонной смеси; = (24,5 кн/м³ или 2500 кГ/м³); R – радиус действия внутреннего вибратора; принима­ется R = 0.75 м; (СНиП III-B). Р_б= 24,5 × 0,75 = 18,4 кн/м².

Нагрузка от сотрясений при выгрузке бетонной смеси в опалубку бетонируемой конструкции Р_д = 1,96 кн/м² (200 кГ/м²) (СНиП III-B)

3. Расчет и конструирование элемен­тов опалубки. Расчет опалубки стен из вертикаль­ных досок производится, как для неразрезной балки со схемой загрузки, приведенной на рисунке 5.13,в.

Рисунок 5.13 – Разборно-переставная опалубка стен железобетонного

резер­вуара:

а – разрез по стене; б – наружный щит) в – расчетная схема опалубки из вертикальных досок; г – расчетная схема стойка лесов; 1 – кружало;

2 – опалубка из вертикальных досок; 3 –временные коротыши-распорки;

4 – клинья; 5 – крючья для соединения кружал.

Определяется допустимое расстояние между горизон­тальными кружалами l из двух условий:

а) по несущей спо­собности из уравнения прочности при расчетном сопротив­лении сосны на изгиб (СНиП III-B) R_a – 14715 кн/м² (150 кГсм²); толщине доски опалубки h = 2,5 см; равномерно распределенной нагрузке на 1,0 м от бокового давления бетонной смеси q₆ = 18,4 кн/м и на­грузке от сотрясений при ее выгрузке q_д = 1,96 кн/м², расчетной ширине досок опалубки b=1,0 м; коэффициент перегрузки 1,3 (СНиП III-B). Расчет на изгиб определяем:

(5.2)

Откуда l = h

б) по деформации из уравнения стрелы прогиба при до­пускаемой стреле прогиба f = (1:250)×l и воздействии только бетонной смеси f = (1:128) × (q_б l⁴ : ЕI) = (1:250) ×l; при Е=10⁶×9,81 кн/м² (10⁵кг/м²) l = = 0,71 м.

Принимается по конструктивным соображениям l = 0,65 м. Нагрузка на 1,0 м кружальной доски составляет: q = (18,4 + 1,96) × 0,65 13 кн/м. Расчетный радиус для наружных кружал r = 8000 + 150 + 25 = 8175 мм.

Длина окружности для наружных кружал S = 3,14×8175×2 = 51339 мм. Принимается число щитов опалуб­ки 32.

Длина дуги одного наружного кружала 51339 : 32 = 1605 мм при допуске 5 мм.

Центральный угол α = 360:32 = 11⁰15 .

Длина хорды l_х = 2r×Sin = 2×8175×0,098 = 1600 мм. Принимается расчетный пролет кружальной доски по длине хорды l_х =1,6 м.

Изгибающий момент определяется, как для простой бал­ки на двух опорах с учетом коэффициента перегрузки 1,3 составит: кн×м.

Принимается предварительно сечение кружальной доски 240×60 мм с последующей проверкой прочности в ослаб­ленном сечении. Стрела ослабления: fк = 2r Sin² = 2×8175 ×Sin² = 39,4 мм, принимаем 40 мм.

Ширина кружала за вычетом ослабления 240–40 = 200 мм. Момент сопротивления ослабленной доски W = (6×20²):6 = 400 см³ = 0,0004 м³.

Напряжение при изгибе σ_и = M:W = 5,41:0,0004 = 13525 кн/м². σ_и R_и = 14715 кн/м² (150 кг/см²). Принятое сечение приемлемо.

4. Расчет и конструирование лесов. Принимается расчетная схема (рисунке 5.13,г), как для простой балки на двух опорах пролетом l_с, загруженной сосредо­точенной силой P₁ (горизонтальное давление кружала) и сжимаемой силой Р₂ (вертикальная нагрузка от собствен­ного веса подмостей и веса работающих на них людей). Давление, передаваемое кружалом на стойку при проле­те кружала 1,6 м, P₁ = 13×1,6 = 20,8 кн.

Изгибающий момент от силы P₁ с учетом коэффициента перегрузки 1,3 равняется М = (Р₁×lс×1,3):4 = 8,79 кн×м.

Расстояние между стойками лесов первого ряда при ра­диусе окружности 9,55 м. l₁ = 2r×Sin = 2×9,55×0,098 = 1,87 м.

Расстояние между стойками лесов второго ряда при ра­диусе окружности 8,55 м. l₂ = 2r×Sin = 2×8,55×0,098 = 1,68 м.

Грузовая площадь передачи вертикальной нагрузки на стойку при ширине зоны передачи 1,0 м равна: [(1,87 + 1,68)×1,0] : 4 = 0,9 м²

Принимается нагрузка от людей и транспортных средств 1,0 кн/м² (100 кГ/м², СНиП III-B); от собственного веса лесов – 0,5 кн(50 кГ/м²).

С учетом коэффициентов перегрузки от временной нагруз­ки 1,3 и собственного веса 1,1 (СНиП III-B) Р₂ = 1,0×0,9×1,3 + 0,5×0,9×1,1 = 1,67 кн.

Назначается сечение стойки составное из двух досок 200×50 мм. Напряжение в опасном сечении стойки от поперечного изгиба и центрального сжатия будет равно:

, (5.3)

где W – момент сопротивления составного сечения стойки; W=2,0× (5,0 ×20²) : 6,0 = 667 см³ или 0,00067 м³. F – площадь составного сечения изгиба; F = 2,0 ×5,0×20,0 = 200 см² или 0,02 м². Тогда = (8,79 : 0,00067) + (1,67 : 0,02) = 13202 кн/м².

Это меньше допускаемого расчетного напряжения R_a = = 14715 кн/м² (150 кг/см²).

Отдельные щиты (рисунок 5.13) соединяются между собой специальными крючьями или накладками на гвоздях. Точ­ное расстояние между поверхностями щитов внутренней и наружной опалубки обеспечивается установкой времен­ных деревянных коротышей, извлекаемых по мере бетони­рования.

Решить предыдущую задачу с изменением ее условий согласно варианту и рисунку 5.7.

Рисунок 5.14 – Щитовая опалубка стен железобетонного опускного колодца:

1 – инвентарные щиты; 2 – болты

ЗАДАЧА:1.Запроектировать деревянную опалубку стен резервуа­ра при следующих условиях: бетонная смесь подается к мес­ту укладки в вибробадьях ем­костью 0,3 м³; опалубка из до­сок толщиной 30 мм; внутрен­ний диаметр резервуара 21 м; толщина стенки резервуара 200 мм; высота 6,5 м.

2.Рассчитать сборную щито­вую опалубку стен железобе­тонного опускного колодца, ус­танавливаемую по периметру стен в виде кольца в два яру­са (без наружных лесов), рисунок 5.14. Материал опалубки – сосна. Щиты скрепляются между собой болтами и переставляются по мере бетонирования. Бетонная смесь подается к месту укладки в вибробадьях емкостью 0,3 м³. Конструкция и размеры опалубки указаны на рисунке 5.14.

5.5.3ПРИМЕР: На строительстве монолитного безнапорного (железо­бетонного трубопровода диаметром 3,0 м применены арма­турные кольцевые решетчатые каркасы, связанные попар­но продольными стержнями в арматурные блоки (рисунок 5.15).

Рисунок 5.15 – Схема кольцевого пред­варительно напряженного ар­матурного каркаса железобе­тонного трубопровода:1 – кольцевая напрягаемая арма­тура;

2 – временная диаметраль­ная стяжка

Стержни кольцевой арматуры диаметром 16 мм из стали марки 30ХГ2С. Перед бетонированием кольцевые кар­касы подвергаются предварительному напряжению – стя­гиванию вертикальных тяжей гидравлическими домкратами для повышения трещиностойкости конструкции при внеш­нем давлении грунта. Контролируемое напряжение в ар­матуре = 4000 кг/см². Требуется определить необходи­мые параметры и подобрать тип гидравлического дом­крата.

РЕШЕНИЕ: При стягивании кольцевого каркаса сосредо­точенной силой возникает изгибающий момент, максималь­ное значение которого при радиусе кольца Rв сечении С составляет [40; стр. 320] М_с = 0,318 PR. Отношение радиуса кольца для кривого стержня к высо­те сечения R:h = 160:20 = 80

Величина силы Р определяется из уравнения прочности для стержней малой кривизны:

, (5.4)

где W_x – момент сопротивления составного сечения арма­турного каркаса относительно центральной оси; принимается

W_x = (5.5)

где – момент инерции составного сечения относительно центральной оси; h – высота сечения. Тогда момент сопротивления составного сечения определиться, как

W_x = 81 см³ = 0,000081 м³.

P = = 62,6 кн (6141 кг).

Изгибающий момент в сечении В М_в = -0,182РR. Требуемая длина хода поршня домкрата определяется величиной изменения диаметра арматурного кольцевого каркаса при его стягивании. Это перемещение по методу Максвелла – Мора определяется выражением:

∆ = , (5.6)

где М₀ – момент в рассматриваемом сечении стержня от действующей нагрузки; М₁ – момент в том же сечении от единичной нагрузки, приложенной по направлению искомого пере­мещения; ds – элементарный участок стержня, равный R dφ; Е – модуль упруго­сти, равный 2,06×10⁸ кн/м² (2,1×10⁶ кг/см²).

Расчетная схема для по­луокружности приводится на рисунке 5.16.

Рисунок 5.16 – Расчетная схема и эпюра изгибающих моментов полукольца арматурного каркаса

Рассматривается четверть окружности ВС при изме­нении центрального угла φ от 0 до π/2. Для произвольного сечения n значение изгибающих моментов соответственно будет: от действующей нагрузки М₀ = m + (P×Rcosφ):2; от единичной силы М₁ = 1,0×Pcosφ.

φ = φ

= , (5.7)

Величина m определяется из условия равенства нулю относительного поворота сечения В.

(5.8)

После интегрирования получаем , откуда m = - . Искомое уменьшение диаметра (при I= 810 см⁴ или 810 . 10-⁸ м⁴).

= = = 0,023 м = 23 мм.

Принимается выборка слабины в результате обтяжки зазоров захватных приспособлений при натяжении гидрав­лическим домкратом 0,1% от среднего диаметра кольцевого каркаса. Необходимый ход поршня домкрата ∆ + ∆₁ = 23 + 3,2 = 26 мм.

Принимается однопоршневой гидродомкрат ДГС-16-125 с тяговым усилием 16000 кг и ходом поршня 125 мм.

5.5.4 ПРИМЕР: Выбрать способ подачи бетонной смеси при бетонировании монолитных конструкций группы подземных железобетон­ных резервуаров для воды емкостью 2000 м³ каждый (рисунок 5.17).

По условию размещения резервуаров при производ­стве земляных работ отры­то два котлована. Вынутый грунт перемещен в кава­льер, чтобы обеспечить по всему периметру котлова­нов свободный проезд, необходимый для подачи материалов в процессе вы­полнения бетонных и желе­зобетонных работ. Строительные машины для подачи бетонной смеси доставляются по автодо­роге на расстояние 10 км.

РЕШЕНИЕ: Данные по объемам работ (м³) по устройству бетонной подго­товки, бетонированию днища, стен и перекрытия одного резервуара предлагаются.

1.Устройство бетонной подготовки толщиной 10 см – 38,0 м³.

2.Бетонирование днища толщиной 15 см – 69,0 м³.

3.Бетонирование стен толщиной (средней) 22 см – 100,0 м³.

4.Бетонирование безбалочного перекрытия и ко­лонн – 7,0 м³.

5.Общий объем по одному резервуару – 277,0 м³.

Рисунок 5.17 – Группа подземных резер­вуаров для воды емкостью по 2000 м³ каждый из монолитного железобетона: а – план и вертикальный разрез резер­вуара по диаметру; б – схематический генплан группы резервуаров

Рассматриваются следующие способы подачи бетонной смеси (рисунок 5.18):

- башенным краном БК-1000 в вибробадьях емкостью 0,3 м³ на максимальном вылете стрелы 25 м, грузоподъемность крана 9,81 кн(1,0 т)\ вибробадьи достав­ляются на площадку в бортовых автомобилях (1-й вари­ант);

- стреловым краном на пневмоходу КС-5363 в вибробадьях емкостью 0,3 м³ на максимальном вылете стрелы 17,0 м, грузоподъемность крана 9,81 кн(1,0 т), вибробадьи доставляются в бортовых автомобилях (2-й вариант).

Рисунок 5.18 – Варианты подачи бетон­ной смеси кранами:

а – башенным краном БК-1000; б – стреловым краном на пневмоходу КС-5363;

1 – виб­рожелоб; 2 – вибробадья емкостью 0.3 м³; 3 – козлы.

1-й вари­ант . Производи­тельность башенного крана при подаче бетонной смеси в вибробадье емкостью 0,3 м³ составляет (ЕНиР) П_к = 7 : Н_вр = 7 : 0,21 = 33,0 м³ в смену.

Продолжительность работы башенного крана на площадке определяем как Т_см = V : П_к = 831 : 33 = 25 смен.

Продолжительность монта­жа, опробования и демонта­жа крана, принимая состав бригады слесарей-монтажни­ков 5 человек и трудоемкость опробования 10% от трудоем­кости монтажа, составляет = 5,6 смен.

Общая продолжительность работ на объекте Т = Т_см + Т_к = 25 + 5,6 = 31 смена.

Единовременные затраты по монтажу, опробованию и де­монтажу крана (118,7 + 0,1) × (118,7 + 64,1) = 195 руб. При коэффициенте перевода в тенге 570 тенге за 1 рубль они будут равны = 570 ×195 = 111150 тенге.

Затраты с учетом косвенных расходов (25% на зарплату и 10% на прочие затраты) (96,0×1,25) + (99,0×1,1) = 229 руб. или 229×570 = 130530 тенге.

Единовременные затраты на транспортирование крана с учетом косвенных расходов (19,5×1,25) + (130,5×1,1) = 168 руб. или 168×570 = 95760 тенге. Всего единовременных расходов Е = 229 + 168 = 397 руб. или 397×570 = 226290 тенге.

Годовые затраты с учетом косвенных расходов Г = 1203 руб. или 1203×570 = 685710 тенге.

Число смен работы крана в году Т_г.см = 400 смен.

Текущие эксплуатационные затраты в смену с учетом косвенных расходов С_т._э = 7,04 руб. или 7,04×570 = 40128 тенге.

Производственная себестоимость машино-смены крана определяется по формуле:

+ + , (5.9)

Выполненный расчет дает возможность определить = (397:25) + (1203:400) + 7,04 = 25,93 руб. или 25,93×570 = 14780 тенге.

Производственная себестоимость машино-смены виброба­дьи емкостью 0,3 м³С_м-см.б = 0,35 руб. или 0,35×570 = 199,5 тенге, ви­брожелоба С_м-см.ж = 0,7 руб. или 0,7×570 = 399 тенге.

Заработная плата рабочим, обслуживающим механизи­рованный процесс, за одну смену работы крана на подаче бетонной смеси (ЕНиР) 0,233 × 33 = 7,69 руб. или 7,69×570 = 4383,3 тенге. На перестановке виброжелоба за преде­лами вылета стрелы крана (1 перестановка в смену при норме времени на 1 перестановку 1,0 чел. ×час рабочего 3 разряда) 0,425 руб. или 242,25 тенге.

Общая заработная плата составляет = 8,12 руб. или 4628,4 тенге.

Затраты на подготовительные работы по устройству и разборке подкрановых путей общей протяженностью 50 м (4 звена по 12,5 м) С_п.р = 229,2 ×4 = 916,8 руб. или 916,8×570 = 522576 тенге.

Определяем себестоимость подачи бетонной смеси по формуле:

, (5.10)

По расчетам себестоимость равна: 2,44 руб. или 2,44×570 = 1390,8 тенге.

Затраты труда в смену по обслуживанию крана следую­щие: управление крана машинистом – 7 чел.×час; трудо­вые затраты по монтажу, опробованию и демонтажу (отне­сенные к одной смене работы крана на площадке) равны [(120 + 0,1) ×(120 + 65)] : 25 = 7,9 чел.×час; трудовые затраты на перебазирование крана (отнесенные к 1,0 маш. ×смене работы крана на площадке) равны 37,5 : 25 = 1,5 чел.×час. Суммарные затраты труда ∑m_м = 16,4 чел.×час.

Трудоемкость ручных процессов в смену (ЕНиР) на подаче бетонной смеси краном равна 0,63×33 = 20,8 чел.×час; на перестановке виброжелоба – 1,0 и сум­марные затраты ∑m_р = 21,8 чел.×час.

Трудоемкость устройства и разборки подкрановых путей общей протяженностью 50 м (4 звена по 12,5 м) равна ∑m_пр = 98,1×4 = 392,4 чел.×час.

Тогда общая трудоемкость подачи бетонной смеси будет определена по формуле:

, (5.11)

По расчетам трудоемкость равна: m_е = (16,4 + 21,8) : 33 + (392,4 : 831) =1,63 чел.×час/м³.

2-й вари­ант. Поскольку в ЕНиР нет прямых норм на подачу бетонной смеси стреловыми кранами, сменная про­изводительность определяется обратно пропорционально длительности циклов башенного и стрелового кранов. Дли­тельность цикла и основные технические характеристики для башенного крана БК-1000 и стрелового крана на пневмоходу КС-5363 необходимые для расчетов приводится в Приложении ??????.

Сменная производительность стрелового крана равна П_к = 33,0×(1,9:1,5) = 42,0 м³ бетонной смеси. Продолжительность работы крана Т_см = 831 : 42 = 20 смен.

Продолжительность монтажа, опробования и демонтажа крана, принимая состав бригады слесарей-монтажников 3 чел., составляет Т_к = [(14 + 0,1)×(14 + 10)] : (7×3) = 1,2 смены.

Общая продолжительность работ на объекте составит: Т = Т_см + Т_к = 20 + 1,2 = 21,2 или 21 смена.

Единовременные затраты по монтажу, опробованию и демонтажу крана составляют: 17+0,1×17+12,1 = 31 руб. или 31×570 = 17670 тенге; в том числе зарплата 12 руб. или 12×570 = 6840 тенге. Затраты с учетом косвенных расходов: 12×1,25+19×1,1 = 36 руб. или 36×570=20520 тенге.

Единовременные затраты на перебазирование крана на буксире автомобиля КАМАЗ-53605 с прицепом ЧМЗАП- 5523А (при средней скорости 8 км/ч) определяются продолжительностью транспортирова­ния 10: (3×7) = 0,5 см. Принимается с округлением в 1 смену, а расходы с учетом косвенных равны 17,9×1,1 = 19,7 руб. или 19,7×570 = 11229 тенге. Всего единовременных расходов Е = 36+19,7 = 55,7 руб. или 55,7×570 = 31749 тенге. Годовые затраты с учетом косвенных расходов Г= 2167 руб. или 1235190 тенге. Число смен работы крана в году Т_г.см = 400 смен. Текущие эксплуа­тационные расходы с учетом косвенных затрат С_т._э.=14,25 руб. или 8122,5 тенге. Производственная себестоимость машино-смен крана определяется как С_м.см.к = (55,7:20) + (2167:400) + 14,25 = 22,46 руб. или 12802,2 тенге.

Производственная себестоимость машино-смены вибро­бадьи емкостью 0,30 м³ равна С_м.см.б = 0,35 руб. или 199,5 тенге.

Заработная плата рабочим за одну смену работы крана на подаче бетонной смеси (по аналогии с башенным кра­ном) –7,69 руб. или 4383,3 тенге. Себестоимость подачи бетонной смеси тогда определится по аналогии с формулой (5.10) и составит С_е = [1,08×(22,46 + 0,35) + 1,5×7,79]:42 = 0,87 руб. или 495,9 тенге.

Затраты труда в смену по обслуживанию крана на его управление машинистом 7,0 чел.×час; на монтаж, опробова­ние и демонтаж, отнесенные к одной смене работы крана, определим как [(14 + 0,1)×(14 + 10)] : 20 =1,3 чел. ×час; перебази­рование крана, отнесенное к одной машино-смене (принимая 2чел.), определим как (2×7):20 = 0,7 чел.×час. Общие затраты труда на обслуживание крана составят ∑m_м = 7,0 + 0,7 + 1,3 = 9,0 чел.×час.

Трудоемкость ручных процессов в смену на подаче бетон­ной смеси (по аналогии с башенным краном) ∑m_р = 20,8 чел.×час. Тогда трудоемкость подачи бетонной смеси определим по формуле ; m_c = (9,0 + 20,8):42 = 0,71 чел.×час/м³.

После всех расчетов приводим данные в табличной форме (таблица 5.3) для сравнения вариантов.

Таблица 5.3 – Сравнительные характеристики вариантов подачи бетонной смеси

Из таблицы 5.3 видно, что наиболее экономичным является 2-й вариант, имеющий минимальные затраты и срок про­изводства работ.

Решить предыдущую задачу с изменением ее условий согласно вариантам, приведенным в таблице 5.4.

Таблица 5.4 – Объемы работ для определения трудоемкости и заработной платы рабочих

5.5.5 ПРИМЕР: Подобрать комплект машин для подводного бетонирования бетонной подушки под днище опускного колодца с внутренним диаметром d_в = 10 м. Объем подушки V = 94,0 м³ при средней толщине h = 1,2 м. Время начала твердения бетонной смеси (показатель подвижности) k – 1,5 ч. Глуби­на колодца Н = 10 м. Уровень грунтовых вод на глубине УГВ = 4,0 м от поверхности земли.

РЕШЕНИЕ: Учитывая размеры бетонируемой конструкции и ус­ловия производства работ, при­меняем метод подводного бето­нирования через вертикально перемещающиеся трубы – ВПТ (рисунок 5.19). Бетонная смесь под воду подается через стальные трубы диаметром 245 мм, трубы оборудованы приемными ворон­ками. Для крепления труб над колодцем устраивается времен­ное покрытие, на котором также располагаются лебедки подъема.

Рисунок 5.19 – Схема подводного бетонирования подушки дни­ща опускного колодца кана­лизационной насосной стан­ции:

а – вертикальный разрез по диаметру резервуара; б – то же горизонтальный;

1 – труба; 2 – временное перекрытие; 3–бункер-воронка; 4 – бадья с бе­тонной смесью, подается кра­ном; 5 – лебедка; 6 – бетони­руемый блок подушки днища

Принимается средний радиус растекания бетонной смеси (СНиП) 3,0 м, количество труб для бетониро­вания подушки – 3 шт. Пло­щадь бетонирования с помощью одной трубы Площадь покрытия определяем как F₁ = (3,14×10²) : (4,0×3,0) = 26,0 м².

Подвижность бетонной смеси должна сохраняться в течение времени, необходимого для тран­спортирования и укладки ее под воду. Интенсивность бетонирова­ния позволяет, смеси заполнить пространство в принятом радиусе вокруг трубы, сохраняя требуемую подвижность в соответствии с зависимостью (СНиП).

, (5.12)

где – наибольший радиус действия трубы, который мо­жет быть достигнут при данном значении k и I, м; – интенсивность бетонирования, м³/м²×ч.

Принимается наибольший радиус действия труб при рас­положении их в плане, как указано на рисунке 5.19, = 4,5 м. Тогда требуемая интенсивность бетонирования составляет I = :6К = 4,5: (6×1,5) = 0,5 м³/м²×ч. Это больше допускаемой интенсивности бетонирования 0,3 м³/м²×ч (СНиП III-B). Поэтому необходимая производительность крана для обеспечения принятой интенсивности бетонирования будет определяться как:

П_к = I×F₁ = 0,5×26,0 = 13,0 м³/ч.

Способ подачи бетонной смеси должен приниматься на основании сравнения вариантов согласно методике, при­веденной в примере 5.5.4. Одним из приемлемых вариантов мо­жет быть применение башенного крана КБ-403б с ба­дьей емкостью 1,2 м³. Часовая производительность крана (ЕНиР)

П_к = 1,0 : 0,07 = 14,3 м³/ч, что больше требуемой производи­тельности 13 м³/ч.

При толщине бетонируемой подушки h = 3,0 м прини­мается минимальное заглубление труб – 0,8 м(СНиП). Трубы устанавливают первоначально на ще­беночную подготовку, а перед бетонированием поднимают на 10 –15 см над ней. Трубу поднимают при полном запол­нении при помощи установленной на перекрытия лебедки. Бетонную смесь укладывают до отметки, превышающей про­ектную на 10–15 см. Уровень поверхности уложенного бе­тона определяется опусканием рейки.

Для определения грузоподъемности лебедки учитываются: собственный вес стальной трубы диаметром 245 мм и толщиной стенок 7 мм (ГОСТ) равен 41,09×9,81×10^-3×10 = 4,0 кн. или 0,408 т.;собственный вес приемной воронки емкостью 1,2 м³ равен 0,2×9,81 = 2 кн. или 0,204 т; сила трения Т площади внутрен­ней поверхности трубы F_т и воронки F_в о бетон (принима­ется f = 100 кг/м²). Т=f (F_т + F_в)=100×9,81×10^-3×(7,3 + 4,8) = 11,9 кн. или 1,21 т. Потери в весе трубы, равные объему вытесненной воды определяем как

(3,14×0,245²:4,0) ×6,0×1000×9,81×10^-3 = 2,8 кн. или 0,286 т.

Необходимая грузоподъемность лебедки определяется как сумма Q=4,0+ 2,0+11,9–2,8=15,1 кн. или 1,54 т.

Принимается электрореверсивная лебедка Л-3003 с тяговым усилием 2,0 т.

Решить предыдущую задачу с изменением ее условий согласно вариантам, приведенным в таблице 5.5.

Таблица 5.5 – Данные для подбора средств механизации для подводного бетонирования

Примечание: ВПТ – вертикально перемещающаяся труба; ВР – восходящий раствор.

5.5.6 ПРИМЕР: Запроектировать комплексную механизацию и темп про­изводства работ для устройства сплошных крупных монолит­ных железобетонных фундаментов под оборудование прокат­ного цеха при следующих данный:

1. Укладку бетона производят автомобильным краном КС-3571 в бадьях, емкостью 0,6 м³. Эту машину следует принять в качестве ведущей.

2. Бетон доставляют на расстояние 4,0 км. На автомобиль устанавливается две бадьи.

3. На 1 м³ бетона приходится 1,2 м² опалубки; из этого количества 80% составляет опалубка из крупных щитов (в среднем по 10 м²),а 20% – опалубка из мелких щитов, весом 50 – 100 кг каждый.

4. На 1 м³ бетона приходится 45 кгарматуры; из этого ко­личества 70% составляет арматура из крупных сварных се­ток весом до 1 т (в среднем 0,7 т), а 30% – арматура, соби­раемая из отдельных арматурных стержней.

5.50% арматурных сеток укладывается горизонтально, а 50% —вертикально.

РЕШЕНИЕ:1.По условию задачи ведущей машиной является автомобильный кран КС-3571, работающий на укладке бетона. По данным приложения 15, производительность этого экскаватора за одну смену составит: (7,00:0,97)×10×0,6 = 43 м³.

2. На 43 м³ приходится:

- опалубки из крупных щитов 1,2×43×0,8 = 41,3 м²;

- арматуры из крупных сварных сеток средним весом 0,7 т. Или 0,045×43×0,7 = 1,35 т, или 1,35 : 0,7 = 25 шт.

3. На установке опалубки и арматуры работает второй кран. Для установки опалубки из крупных щитов согласно ЕНиР продолжительность работы крана составит: (11,0:2,0)×(41,3:100) = 2,27 маш.×час.

Для выемки опалубки из котлована после ее разборки принимаем потребность в маш.×сменах, равной 30% от уста­новки, т. е. 2,27×0,3 = 0,68 маш.×смен.

Для установки арматуры крупными сетками согласно ЕНиР машино-часов крана требуется [(2,6+4,9)×2,5]:(2×4) = 2,32 маш.×час. Всего на установке и разборке опалубки и арматуры кран будет работать 2,27+2,32+0,68 = 5,27 маш.×смен.

Так как загрузка второго крана неполная, то при его помощи можно производить выгрузку прибывающих грузов (опалубочных щитов и арматурных каркасов). Ориентировочный вес опалубочных щитов определяем, принимая толщину досок в 25 мм и объем сшивных планок в 25% от объема древесины в щите, а именно 41,3×0,025×1,25×0,4 = 0,51 т.

Вес арматурных сеток по предыдущему принимаем 1,35 т_, общий вес сеток и щитов составит 1,86 т. Согласно ЕНиР требуется 0,12×1,86 = 0,22 маш.×час крана, то есть при одновременной равномерной работе второй кран будет загружен [(5,27+0,22):7×100]=79%.

Количество требуемых автомобилей и бадей для пере­возки бетона можно определить по таблицам, приведенным в приложении 28. При перевозке на машинах одновременно двух бадей емкостью 0,6 м³ каждая для доставки 43 м³ бе­тонной смеси на расстояние 4 кмпотребуется 15×0,43=6,4 бадьи. Принимаем 6 бадей и, следовательно, 3 авто­мобиля.

Решить предыдущую задачу с изменением ее условий согласно вариантам, приведенным в таблице 5.6.

Таблица 5.6 – Данные для расчета комплексной механизации бетонных работ

5.5.7 ПРИМЕР: Запроектировать организацию производства работ и со­ставить график по устройству сплошных крупных монолит­ных железобетонных фундаментов под оборудование прокат­ного цеха при следующих условиях:

1.Продолжительность устройства фундаментов Т=300 ра­бочих дней (этот срок можно несколько изменить с целью более полного использования механизмов и бригад рабочих).

2.Общий объем бетона Q = 60000 м³.

3.Общая площадь опалубки S = 50000 м², из них 80% составляет опалубка из крупных щитов, площадью в сред­нем 10 м², а 20% – опалубка из мелких щитов, весом 50–100 кг каждый.

4.Общий вес арматуры q = 2000 т, из них 70% состав­ляет арматура из крупных сварных сеток (60% укладываемых горизонтально и 40% — вертикально), а 30% — арматура, со­бираемая из отдельных стержней.

5.Для заданной ширины фундаментов требуется приме­нить кран с вылетом стрелы а=10м.

РЕШЕНИЕ:

1. Наиболее подходящими для данных условий бетониро­вания является кран МКГ-25 на гусеничном ходу с бадьями 0,6 м³. Процесс ук­ладки бетона принимаем в качестве ведущего. Согласно условиям задачи и данным приложения 36 для укладки бетона требуется машино-смен крана МКГ-25

(0,68×6000)6(10×0,6×7,0) = 971 маш.×смен. Где 0,68 – потребность маш.×час крана на 10 циклов; 6000 – общий объем бетона, подлежащий укладке; 0,6 – емкость бадьи; 7 – количество часов в одной смене. По ЕНиР требуется (0,24×60000):7,0 = 2057 чел. ×дней. Звено из двух рабочих по нормам может обслужить один кран МКГ-25. При работе с перевыполнением норм рабочими требуе­мые трудозатраты на укладку бетона составят 971×2 = 1942 чел. ×дней.

2. Определяем трудоемкость работ по установке и раз­борке опалубки из крупных щитов. Общее количество опа­лубки – 50000×0,8 = 40000 м2. Согласно ЕНиР на установку требуется плотников (0,46×40 0000):7,0 = 2629 чел. ×дней, а на разборку опалубки (0,11×40000):7,0 = 629 чел. ×дней. Трудоемкость работ по установке и разборке опалубки из мелких щитов площадью до 2 м2 в количестве 50000×0,20 =10 000 м² определяется по ЕНиР.

Для установки требуется плотников (0,56×10000):7,0 = 800 чел. ×дней, а для разборки – плотников (0,14×10000):7,0 = 200 чел. ×дней.

Таким образом, общая трудоемкость работ по установке опалубки составляет 2629 + 800 = 3429 чел.×дней, a пo раз­борке ее 629 + 200 = чел. ×дней, а всего 3429 + 829 = = 4258 чел.×дней.

В установке опалубки из крупных щитов принимает уча­стие кран МКГ-25. При помощи этого же крана щиты опалубки после снятия вынимаются из котлована.

Для правильной организации работ необходимо иметь по­элементные нормы, полученные на основании хронометражных наблюдений. Ввиду отсутствия таких норм, искомую норму получим косвенным путем на основании данных ЕНиР.

На установке опалубки с помощью крана работает два че­ловека. Исходя из этого, норма на монтаж 1,0 м² опалубки с постановкой временных расшивок будет равна (0,11:2,0) = 0,055 маш.×час.

Норму времени крана для подъема щитов из котлована принимаем условно в 30% от нормы на ее установки, т. е. 0,055×0,3 = 0,016 маш.×час.

Принимая эти нормы, определим потребное количество машино-смен крана для установки опалубки: (0,055×40000):7,0 = 289 маш.×смен, то же для разборки опалубки: (0,016×40000):7,0 = 91 маш.×смен. Всего требуется 289 + 91=380 маш.×смен.

3.Трудоемкость работ по установке крупных арматурных каркасов определяем по ЕНиР.Количество сеток средним весом по 0,7 т в конструкции будет равно (2000×0,7):0,7 = 2000 шт.

Для установки сеток из арматуры диаметром 16—32 мм (60% и горизонтальных и 40% вертикальных) требуется ар­матурщиков [(2,6×0,6+4,9×0,4):7,0]×20000=1006 чел. ×дней.

Для установки арматуры из отдельных стержней диамет­ром до 26 мм общим весом 20 000×0,3 = 6 000 т согласно ЕНиР требуется арматурщиков (6,2×6000):7,0=5314 чел. ×дней. Всего 1006+5314=6320 чел. ×дней.

Монтаж крупных сеток производится при помощи крана. Принимая согласно ЕНиР звено арматурщи­ков в составе 4 человек, определим потребное количество машино-смен крана МКГ-25 для установки арматуры: 1006:4=251 маш.×смен.

4. Для того чтобы выполнить работу в заданный срок, бетонирование необходимо вести двумя кранами в 2,0 смены. Тогда общая продолжительность укладки бетона будет равна 971:4=242 рабочих дня, что удовлетворяет заданию. При каждом кране на укладке бетона работает по 2 бе­тонщика. На прицепке бадьи наверху работает 1 человек. На установке опалубки из крупных щитов и на укладке крупных арматурных каркасов будет занят один кран МКГ-25, работающий в 2 смены.

По предыдущему общая потребность в машино-сменах на эти работы равна 380 + 251 =631 маш.×смен.

Для обеспечения поточности работ при общей продолжи­тельности в 242 рабочих дня опалубщики и арматурщики должны перевыполнять нормы на [(631–242):631]×100=22%. Такая норма возможна.

Работу одного крана на двух процессах (установка опа­лубка и установка арматурных сеток) организовать возможно благодаря тому, что крепление опалубки, установка мелких щитов, а также укладка арматуры отдельными щитами ведутся без участия крана.

Общее требуемое количество плотников, занятых на уста­новке и разборке опалубки с учетом перевыполнения ими норм на 9%, будет равно (4258×0,78):484=7 чел.

Требуемое количество арматурщиков при этих же усло­виях составит (6320×0,78):484=10 чел.

Принимаем, что работы по установке арматуры и укладке бетона будут начинаться друг за другом через 2 смены (че­рез 1 день), а снимать опалубку с боковых поверхностей фундаментов можно будет через 3 суток. Тогда общая продолжительность выполнения работ соста­вит 242+1+1+3=247 рабочих дней, что соответствует заданию.

Состав комплексной бригады: звено № 1 – плотников 8 че­ловек (4 человека в каждую смену), звено № 2 – арматур­щиков 12 человек (по 6 человек в каждую смену).

Звенья № 1 и № 2 обслуживает один кран МКГ-25, работаю­щий в 2 смены.

Звено № 3 — бетонщиков 8 человек — (по 4 человека в каждую смену).

Звено № 3 обслуживают два крана МКГ-25.

Решить предыдущую задачу с изменением ее условий согласно вариантам, приведенным в таблице 5.7.

Таблица 5.7 – Объемы для проектирования организации производства работ монолитных фундаментов

5.5.8 ПРИМЕР: Определить состав комплексной бригады по возведению стен силосов прямоугольной формы в скользящей опалубке при помощи гидродомкратов при следующих условиях:

- толщина стен силосов а – 20 см;

- общая протяженность стен L= 320 м;

- гидродомкраты расставлены через 1,8 м;

- содержание арматуры в конструкции р = 200 кг/м³ бе­тона;

- скорость подъема подвижной опалубки v = 1,0 м в смену.

Работа ведется в две смены.

РЕШЕНИЕ:

Темп работ по возведению стен силосов определяется скоростью подъема подвижной опалубки, а именно – 1,0 м в смену. От принятого темпа работ зависит и состав комплекс­ной бригады.

1.Подъем скользящей, опалубки гидродомкратами. По периметру стен установлено всего 320:1,8 =177 шт. домкратов.

Согласно ЕНиР, для подъема опалубки на 1,0 м требуется слесарей (3,7×177):(10×7,0)=9,6 чел.×дней. При составе звена в 5 человек требуется 2 таких звена, то есть 10 человек.

2.Укладка и вязка арматуры. Всего на 1,0 м высоты стенок силосов

расходуется арматуры (320×0,20×1,0×0,2)=12,8 т. По ЕНиР для выполнения этой работы потребуется арматурщиков (33×12,8):7=60 человек или 30 звеньев по 2 человека.

3.Укладка бетонной смеси с уплотнением ее при подаче краном вибробадьями. На 1,0 м высоты силосов приходится (320×0,20×1,0)=64 м³ бетона. Для укладки бетона потребуется бетонщиков (2,7×64):7=24 чел.

4.Отделка поверхности бетона. Всего на 1,0 м высоты приходится 320×2=640 м² поверхности стен. Отделка производится по мере возведения стен. Согласно ЕНиР, для работы потребуется штукатуров (0,2×640):7=18 чел.

Решить предыдущую задачу с изменением ее условий согласно вариантам, приведенным в таблице 5.8.

Таблица 5.8 – Объемы для проектирования организации производства работ по возведению силосов

Вариант	а,см	L,м	р,кг/м3	, м в сутки
				1,20
				0,85
				1,0
				1,30
				1,25
				1,18
				1,50
				0,90
				0,95
				1,05
				1,10

РАЗДЕЛ 6 ЗАДАЧИ ПО ОТДЕЛОЧНЫМ РАБОТАМ

В разделе рассмотрены теоретические и практические вопросы по выполнению основных видов штукатурных, облицовочных, обойных и окрасочных работ.

Общие положения о производстве отделочных работ

Отделочные процессы выполняют на завершающем этапе строительства. Их назначение - придать зданию или сооружению законченный вид, отвечаю­щий заданным эстетическим и утилитарным требованиям [].

К отделочным процессам относят остекление, оштукатуривание, отделку сопряжений, облицовку, установку столярных изделий и деталей, малярные процессы, устройство покрытий полов, а также декоративную отделку с окон­чательной доводкой всех поверхностей и деталей перед сдачей объекта в экс­плуатацию.

Современной организацией отделочных процессов предусматривается:

- поступление на объект санитарно-технических кабин, оборудования ку­хонных узлов, оконных и дверных блоков, панелей стен и многих других изде­лий полностью отделанными с максимальной степенью готовности;

- крепление насухо или на специальных клеях изделий и деталей из пла­стмасс, древесно- и бумажно-слоистых пластиков, алюминия, нержавеющей стали, окрашенного стекла, камня и др.;

- изготовление малярных и других составов и полуфабрикатов на заводах и поставку их на объекты в удобной таре в готовом для употребления виде;

- выполнение отделочных процессов поточным методом с комплексной их механизацией, использованием передвижных установок, электрифицирован­ного инструмента и методов научной организации труда.

Все это уменьшает объем отделочных работ, выполняемых на объекте, и количество процессов, нуждающихся в перерывах на сушку, что сокращает продолжительность строительства и снижает трудоемкость работ.

При отделке зданий из кирпича, мелких блоков и других местных мате­риалов нельзя обойтись без трудоемких и длительных «мокрых» процессов (оштукатуривание стен и перегородок, устройство подготовок под полы и др.). Например, отделка кирпичного дома занимает около 40% времени, отведенного на его строительство, а трудоемкость составляет до 35% общей.

Последовательность выполнения отделочных работ и их совмещение с монтажными и другими общестроительным и процессами устанавливают в за­висимости от особенностей конструкции и технологии возведения здания или сооружения.

Для производства отделочных работ здание надо подготовить, т. е. ос­теклить переплеты и закрыть временные проемы; завершить мокрые процессы, сопровождающие монтаж конструкций и прокладку внутренних сетей; заделать все неконструктивные стыки и зазоры, места прокладки сквозь конструкции трубопроводов и других коммуникаций; оштукатурить ниши под радиаторы. Одновременно опрессовывают и опробуют отопление. Монтажники обязаны систематически проводить уборку, используя для спуска мусора деревянные короба.

Отделочные работы выполняют при температуре воздуха внутри поме­щений не ниже +8° С, относительной его влажности не более 60% и влажности поверхностей 6-10%. Влага» накапливающаяся в конструкциях, к началу отдел­ки не успевает испариться, поэтому часто нужна искусственная сушка для уда­ления влаги из всей толщи конструкций и слоев отделки. Кроме того, в зимних условиях надо поддерживать постоянную положительную температуру внутри помещений.

Обогрев и сушку проводят:

- постоянной системой отопления, но с повышенным в 1-2 раза теплосъемом с радиаторов;

- при обычном теплосъеме, но с дополнительными воздухонагревателя­ми для интенсификации процессов сушки;

- воздухонагревателями и электрокалориферами тепло-производительностью от 151 до 581 тыс. в/п (от 130 до 500 тыс. ккал/ч) при бездействующей системе отопления.

При сушке многоэтажного дома с бездействующей системой отопления горячий воздух поступает из размещенного у входа в здание воздухонагревате­ля или электрокалорифера, установленного в лестничной клетке.

Для высушивания отдельных участков используют термоизлучающие ус­тановки: газовые горелки радиационного типа, инфракрасные и ламповые из­лучатели, установки, экранирующие тепло, и др.

Применять для обогрева и сушки жаровни, «мангалы» и открытые печи запрещается.

Отделка штукатуркой

Штукатурка – это слой затвердевшего раствора, нанесенный в пластич­ном состоянии в два или три приема на отделываемую поверхность с уплотне­нием и тщательным выравниванием, а в необходимых случаях и декоративной отделкой.

Слой штукатурки уменьшает тепло-и звукопроводность, а также водопоглощение поверхности, повышает ее устойчивость в агрессивных средах и са­нитарно-гигиенические свойства. Процесс оштукатуривания характеризуется большой трудоемкостью и длительностью, связанной с технологическими пе­рерывами для твердения мокрой штукатурки. В индустриальном строительстве обычно ограничиваются затиркой поверхностей и оштукатуриванием сопряже­ний.

Штукатурку классифицируют:

- по назначению – обычная, декоративная и специальная (термо-, звуко-и гидроизоляционная, защитная от вредных излучений, армированная);

- по выдам вяжущих – цементная, цементно-известковая, известковая, из- вестково-гипсовая, известково-глишшая;

- по сложности выполнения – простая (для складских и вспомогательных помещений), улучшенная (для жилых помещений, торговых залов, учебных за­ведений) и высококачественная (для театров, административных и других зда­ний первого класса, а также фасадов).

Толщина штукатурки по дереву составляет 20—25, а по кирпичным и бе­тонным поверхностям 10-25 мм. Здесь уместно подчеркнуть, что во время кладки надо строго следить за ее геометрической точностью. В последующем это позволяет уменьшить толщину штукатурки, что наиболее значительно сни­жает трудоемкость процесса. Наносить штукатурный намет сразу не всю тол­щину нельзя, так как несхватившийся раствор будет сплывать, поэтому его на­носят на поверхность послойно. На рисунке 6.1 представлен ручной рабочий инструмент для штукатурных работ.

Рисунок 6.1 – Ручной инструмент для производства штукатурных работ:

а – инвентарные маяки; б – прочий инструмент; 1– прижимная скоба;

2– деревянный брус; 3– штукатурный сокол; 4 – лопатка штукатурная;

5 – ковш; 6 – ковш штукатурный; 7 – терка; 8 – полутерок; 9 – лузговое правиле; 10 – усеночное правило; 11 – правило; 12 – кисть-маковица

Первый слой – обрызг-предназначен для соединения штукатурки с осно­ванием вследствие заполнения пустот отделываемой поверхности. Обрызг вы­полняют раствором жидкой консистенции.

Второй слой – грунт- служит для выравнивания поверхности и получе­ния требуемой толщины штукатурки. Грунт выполняют более густым раство­ром. Его можно наносить в несколько слоев толщиной не более 7,0 мм каждый.

Последний, верхний, слой – накрывку - наносят жидким раствором па мелком песке для образования заглаженного и уплотненного отделочного слоя толщиной около 2,0 мм.<