Высота режущей кромки

Высота режущей кромки сегмента h может быть определена из условия полного среза стеблей на расстоянии V_м t_1ход за один ход ножа . При этом сегмент срежет стебли на расстоянии 2h. Подачей на нож называется расстояние,

sin(α + β) = sin(α)cos(β) + cos(α)sin(β)

sin(α – β) = sinαcosβ – cosαsinβ

cos(α – β) = cosαcosβ + sinαsinβ

Лекция 3.

3.1. ОБЩАЯ ХАРАКТЕРИСТИКА ФИЗИКО-МЕХАНИЧЕСКИХ СВОЙСТВ СТЕБЛЕЙ ТРАВ И ХЛЕБНЫХ ЗЛАКОВ.

Уборку скашиванием производят для многих культур. Наиболее характерные из них - колосовые зерновые и толстостебельные, травы. Лучшими для трав являются такие сроки кошения, которые позволяют получить сено с высоким содержанием питательных веществ: протеина и каротина. Для злаковых трав — это период колошения (до начала цветения); для бобовых — период бутонизации; для естественных трав — период начала цветения. Заканчивать кошение трав следует до наступления периода полного цветения.

При очень низком срезе трав снижается их способность к воспроизвод­ству, при высоком — теряется значительная часть урожая. В лесолуговой зоне высота среза естественных сенокосов — 5—6 см, в степной — 4 см. Высота среза сеяных трав — 8—10 см.

Высота трав в среднем составляет 40—80 см; для пшеницы и ржи — 100—170 см. Урожайность трав (по сену) в зависимости от зоны — 5—30 ц/га. Среднее число стеблей на 1 м² составляет для ржи, озимой и яровой пшеницы 450— 600, для естественных трав 1170—4845.

Коэффициент трения стеблей пшеницы при влажности 6…50%

f =0,25…0,6; для трав при влажности 60…80% f =0,5…1,48

Плотность материала соломы несколько выше воды.

Жесткость стеблей трав EJ = 49-646 МПа. Модуль упругости сухих стеблей пшеницы Е — 4,67 -7,48 ГПа (2500…5950 кгс/мм²). Растение вплоть до разрыва не образует площадку пластичности (рис. 3.1.)

Работа, затрачиваемая на срезание стеблей с площади 1м², по данным Г. Д. Терскова, для зерновых равна 98—196 Дж/м², для трав 196—294 Дж/м². Работа, необходимая для срезания одного стебля, по данным акад. Л. А. Карпенко, составляет для зрелой ржи 2,26 Дж/с, для зеленой ржи 1,71 Дж/с. Среднее усилие для срезания одного стебля пшеницы равно 1,96—5,88 Н (0,2—0,6 кгс), максимальное достигает 19,6 Н (2 кгс). Тяговое усилие, отнесенное к 1 м захвата режущего аппарата, составляет для зерновых 392—490 Н/м (40— 50 кгс/м), для трав 590—685 Н/м (60—70 кгс/м).

Рис.3.1. Вероятностный характер распределения усилия разрыва стеблей

3.2. УПРУГО-ВЯЗКИЕ СВОЙСТВА РАСТЕНИЙ

Стебли растений обладают одновременно упругими и вязкими свойствами. Эти свойства можно представить схематично в виде поршня с цилиндром.

Рис 3.2. Механическая модель

упруго-вязких свойств растений

Это линейное уравнение с разделяющимися переменными

Ln S=-

Пропотенцируем и получим

Умножим на коэфф. К →

Построим график во времени величины

Рис.3.3. Изменение напряжений во времени

для простого (1) упругодемпфирующего звена и для

приближенного к реальности

В действительности график приближен к кривой 2 (рис 2.2.) с более выраженными упругими свойствами. Упруговязкие свойства растений объясняются тем, что помимо обычных упругих тканей в растении есть полости, заполненные воздухом и жидкостью, выход их из которых аналогичен перетоку жидкости в гидроцилиндре. Точные зависимости для конкретных растений до сих пор не установлены и при расчетах пользуются экспериментальными данными, имеющимися в справочной литературе /1,2/

Закон Барба –Кика

Тела из одинакового материала, находящихся под воздействием сходственно распределенных сил работают с равными коэффициентами нагруженности в том случае, если величины внешних сил относятся как квадраты сходственных линейных размеров.

, например

Этот закон применительно к растениям соблюдается статистически (см. рис. 3.1)

Рис. 3.5. Нагрузочные

характеристики стеблей

Вопросы для контроля.

3.1. Назовите оптимальные стали развития растений для кошения.

3.2. Почему определенные сроки развития для растений являются оптимальные для кошения

3.3. Чем определяется (обуславливается) высота скашивания растений?

3.4. Какая густота стеблей при уборке пшеницы, трав?

3.5. Изобразите графически характер распределения усилия разрыва стеблей

3.6. Изобразите механическую модель упруго-вязких свойств растений

3.7. Чем определяются упруго-пластические свойства стеблей растений

3.8. Запишите выражения для усилия пружины, и усилие поршня:

3.9. Запишите дифф. уравнение поршня при перемещении (для модели)

3.11. Что выражает приведенное уравнение

Лекция 4. РЕЗАНИЕ СТЕБЛЕЙ РАСТЕНИЙ.

Так как при t = 0 имеем (4.1)

Рис. 4.1. Схема резания под действием нормальной силы Т

Схема стебля при резании представляет собой две стенки, между которыми натянуты нити (рис.4.1.1).

1. Определим направление 1-й нити abc.

При резании ввиду краткого промежутка времени t =0 → (4.1)

1. Напряжение в нити равняется , где - относительное удлинение. (4.2)

= bc - l , bc = ,

где q – глубина погружения ножа (рис.4.1.2).

Тогда

.

Преобразуем и определим q

,

,

= l (так как ).

В момент погружения на величину разрыва стебля q_b (рис.4.1.3):

= l .

Вычислим усилие N, необходимое для погружения ножа на величину .

Рассмотрим участок dy, найдем усилие dT = dF (размерность ),

где dF = bdy

= - l (см.(4.2)).

Подставим в dT → dT = .

Из параллелограмма элементарных сил (рис. 4.2)→

	(см. рис.4.1-2) (4.3.)?

Рис. 4.2. Векторное суммирование

элементарных сил.

Вынесем в выражении (4.3) (q - y)dy за квадратные скобки и обозначим оставшееся выражение как А:

А = , которое не зависит от переменной y и поэтому как постоянную величину можно вынести из под интеграла.

│ =

(4.4)

Величина N необходима для погружения ножа на глубину q, если нож движется достаточно быстро.

При подстановке в формулу (4.4) q_b вместо q получим усилие N в момент разрыва.

Усилие N - это усилие резания в первой фазе резания. Вторая фаза соответствует случаю, когда на боковые грани ножа действуют силы давления со стороны разрезаемого стебля.

При подстановке значения q в формулу для N видно, что усилие N пропорционально длине отрезка, т.е. чем больше участок резания, тем больше усилие.

Вторая фаза резания – движение лезвия в стебле растения

N – усилие на лезвии клина (ножа) в первой фазе резания; fN – сила трения при резании со скольжением; T – боковая сила, вызывающая резание со скольжением; R1, R2 – боковые распорные усилия со стороны материала стебля; fR1 ,fR2 – силы трения, вызванными распорными усилиями при движении клина внутри стебля; N’ – суммарная сила, необходимая для перемещения клина во второй фазе резания; – угол заострения; α – угол, под которым движется лезвие при резании со скольжением; 1 – фактический угол резания при резании со скольжением.

Рис 4.3. Схема сил при движении

ножа в стебле (в плоскости)

Рис 4.3. Схема сил при движении ножа в стебле со скольжением

1-й случай – резание без скольжения.

(4.5)

(4.6)

Из (4.6) R₂ = R₁ (cos –f sin ) →(4.4)→

N’ = N +R₁ f (cos –f sin )cosα +sin +fcos

N’ = N +R₁ (f cos cosα –f² sin cosα +sin +2fcos )

N’ = N +R₁ (f cos cosα –f² sin cosα +sin +2fcos )

Без скольжения α→ 0 сos α =1, Величина f² sin cosα большего порядка малости

N’ = N +R₁ (f cos +sin +fcos ) = N +R₁ (sin +2fcos )

2-й случай – резание со скольжением.

Силы трения в этом случае лежат в плоскости АОZ. Из рис 4.3. по правилу проекций

tg ’= tg cosα

R₂ = R₁ (cos –f sin ’)

N_c’ = N_c +R₁ [sin –f cosα (cos ’+cos )]

α→ π/2 тогда cosα→0 и N_c’ ≈ N_c +R₁ sin

Рис 4.4.

Рассмотрим 2 основные схемы среза растений.

Рис. 4.5. Срез без подпора Рис. 4.6. Срез с подпором

Для среза растения всегда необходимо чтобы:

N_ср < P_изг + P_ин

Но ввиду того, что масса стебля незначительная для предварительного рассмотрения

P_ин= 0.

Выразим N_ср для первого и второго случая:

N_ср1= N_ср2=

Очевидно N_ср1< N_ср2

Лучше производить резание с подпором. При резании трав (с малым значением жесткости ЕJ стеблей) необходимо уменьшать величину зазора «а» между режущими кромками. Это приводит к возрастанию усилия на отгиб и обеспечение нормального процесса резания гибких трав.

Лекция 5

5.1. ТИПЫ РЕЖУЩИХ АППАРАТОВ

В зависимости от соотношения между ходом ножа S, шагом режущей части t (расстояние между осями сегментов) и противорежущей части t₀ (расстояние между осями пальцев) различают 4 типа режущих аппаратов сегментного типа с возвратно-поступательным движением ножа:

1. аппараты нормального резания с одинарным пробегом сегментов – S = t = t₀ (рис. 5.1-а), нормального резания с двойным пробегом сегментов – S = 2t = 2t₀ (рис. 5.1-б);
2. аппараты среднего резания – S = t = (4/3…5/4) t₀ (рис. 5.1-г);
3. аппараты низкого резания – S = t = 2t₀ (рис. 5.1-в);
4. беспальцевые аппараты с двумя подвижными ножами с одинарным – S = t/2 (рис. 5.1-д) и двойным пробегом ножа – S = t

Рис. 5.1. Типы режущих аппаратов

S – ход ножа; t – шаг режущей части (расстояние между осями сегментов); t₀ – шаг противорежущей части (расстояние между осями пальцев)

Лучшим аппаратом для косилок и зерновых уборочных машин по качеству резания, меньшим инерционным усилиям, расходу мощности на резание, суммарной нагрузке на лезвия сегмента, а также по эксплуатационной надежности является аппарат нормального резания с одинарным пробегом сегментов. Наиболее часто t =3’=76,2 мм.

Преимущество режущего аппарата с двойным пробегом сегментов состоит в том, что допускаемая подача на один ход ножа больше в 1,5—2 раза, чем у аппарата с одинарным пробегом сегментов. Но данный аппарат имеет и существенные недостатки: 1) недостаточное использование максимальной скорости ножа в процессе срезания стеблей не позволяет с увеличением радиуса кривошипа в 2 раза уменьшить на столько же и частоту вращения; 2) колебания пальцевого бруса, рамы машины при двойном ходе ножа значительно больше, чем при одинарном; 3) при кривошипном приводе ножа в опасном сечении спинки ножа возникают большие напряжения; 4) повреждение лезвий сегментов происходит быстрее, чем в аппаратах с одинарным пробегом сегментов.

Аппараты среднего резания применяются на машинах с большим захватом, так как скорость резания меньше уменьшается в конце защемления, а силы инерции не увеличиваются.

Беспальцевый режущий аппарат с двумя подвижными ножами применяют при уборке урожая в самых тяжелых условиях: при уборке трав, спутанного и полегшего хлеба, риса, бобовых культур, где обычно режущие аппараты с пальцами работать не могут, а также при переходе на повышенные поступательные скорости работы жаток. Параметры аппарата могут быть следующие: для косилок S = t/2 = 40 мм, для рисовых жаток S = t/2 = 50 мм.

	Нож перемещается вместе с кривошипом, АВ – его перемещение,φ = Параметрическое уравнение пути по оси х и y: х = - , y = r sin t (5.1) Скорости: (5.2) Ускорения: (5.3)

Рис.5.2. Схема для анализа кинематики ножа

Из (5.1)→ , тогда (5.4)

Подставляем (5.4) в (5.2)

Возведем в квадрат

Разделим на →

Так как , то y = = и

- ур-е окружности → y² + x² = r² .

Отрезок АВ (рис 5.2) в масштабе представляет собой величину скорости ножа вдоль оси х. Штриховая окружность – график скорости ножа.

Находим ускорение ножа как функцию перемещения х:

х может принимать значение +r и -r

Рис.5.3. Определение скорости резания. 1

– сегмент; 2 – противорежущая пластина.

S = 2r’ > 2r → Это режущие аппараты с перебегом ножа, которые дают качественно лучший срез, но при этом возрастает сила инерции.

Режущий аппарат нормального типа выполняет резание со скольжением, чем > α, тем больше скольжение, но при большом значении может происходить выталкивание стеблей.

5.2. ТРАЕКТОРИЯ ДВИЖЕНИЯ СЕГМЕНТА В ПРОЕКЦИИ НА ГОРИЗОНТАЛЬНУЮ ПЛОСКОСТЬ.

Для графического построения разбиваем дугу на n, например, 8 частей, делим путь h на столько же частей. По траектории можно установить, на каких площадках стебли не подвергаются резанию и их уменьшить.

Параметрическое уравнение движения ножа: Где t – параметр Т = Где Т – период вращения За мы пройдем вперед: Путь машины: h = VM Угловой путь кривошипа :

Рис. 5.4. Схема для построения траектории ножа

За время :

АА₁ = V_M

Точка А перейдет в А₁ .

5.3.ОТГИБ СТЕБЛЕЙ

k - смещение косинусоиды точек верхней правой от нижней левой. Выберем две системы координат с центрами О и О1, система координат х1О1y1 сдвинута на h’ и К. Поперечный отгиб стеблей – отгиб в направлении от одного пальца к другому вдоль оси у. qпол = t -b   Продольный отгиб стеблей qпр, соответственно, - вдоль оси х. qmax = 1.Для определения ﮮ решим

Рис. . 5.5. Схема для определения отгиба

стеблей

параметрическое уравнение косинусоиды

(5.5)

Из 2-го ур-я (5.5)→t = , тогда у = r cos ( ) (5.6)

→ → - подставляем в (5.6)

2. Находим х₂

у = r cos ( ) – уравнение косинусоиды.

tg β =

При х = tg β_max =

L ≈ x2 –x1 = qпр Определим х2 rcos( x2) = - b

По ф-ле для дополнительных углов

→ →

x₂ = =

1. Находим х₁.

Для нахождения перейдем к другим осям координат х’О’у’.

пусть

x₁ = h’ + x₀’

2r – h tgα – b = r cos → x₀’ =

x₁ =

Тогда

q_пр = -

Из выражения продольного и поперечного отгиба можно найти рациональные параметры режущего аппарата. Такими параметрами являются высота сегмента h , угол наклона лезвия α, ход ножа r.

ЛЕКЦИЯ 6.

6.1.СКОЛЬЖЕНИЕ СТЕБЛЯ ПО ЛЕЗВИЮ (до защемления)

Для упрощения рассмотрения рассмотрим статические условия возможности и невозможности скольжения.

Условие скольжения к нижнему основанию

Рассматривается скольжение стебля до защемления его в растворе. (7.1) VМ = = ; (7.2) VН = r sin

Рис 7.1. Схема действующих сил

Стебли отклоняются в сторону скорости V_М

N_а – упругая реакция стебля на сегмент. Скольжение будет в том случае, если:

Р_ск = N_а ×sin (β -α)≥ F_тр ,

где F_тр= N_а ×соs (β -α) tgφ

φ – угол трения.

N_а ×sin (β -α)≥ N_а ×соs (β -α) tgφ – условие скольжения стебля

→ tg(β -α)≥ tgφ

β ≥ φ + α но и tg β ≥ tg (φ + α) (7.3)

tg β подставляем из (7.1) используя значения (7.2):

tg (φ + α) сокращаем в левой части и определяем h:

h = ,

где h – подача ножа.

Выражение (7.3) определяет условие постоянного скольжения стебля и должно выполняться даже при β _мин, соответствующее V_Нmax при sin = 1 (см. (7.2)), тогда (7.3)

преобразуется:

tg β_min = → > tg (φ + α) → h > (7.4)

Чтобы происходило скольжение необходимо, чтобы подача h за один полуоборот кривошипа была больше чем правая часть (7.4), а значит α должен быть мал.

6.2. ВОЗМОЖНОСТЬ СКОЛЬЖЕНИЯ К ВЕРХНЕМУ ОСНОВАНИЮ.

Это скольжение опасно, так как возможно выскакивание стебля из под ножа аппарата и стебель не перережется.

Условие скольжения:

- условие скольжения стебля к верхнему основанию. Это условие не должно выполняться.

При больших и малых углах , а также при малых подачах h, которые приводят к малым значениям .

6.3. СКОЛЬЖЕНИЕ СТЕБЛЯ ПРИ ЗАЩЕМЛЕНИИ ЕГО МЕЖДУ ЛЕЗВИЯМИ СЕГМЕНТА И ВКЛАДЫША.

Рассмотрим скольжение стебля при возможности защемления

1. Нож; 2. Сегмент; 3. Стебель

Для того чтобы было равновесие стебля в растворе между лезвиями необходимо, чтобы суммы проекций на оси Х и У были равны 0 и суммы моментов относительно произвольной точки O для сил, действующих на стебель были равны 0.

и - нормальные реакции, действующие со стороны лезвия на стебель.

и - силы трения, предупреждающие выскальзывание.

r- радиус стебля.

При каких значениях угла будут обеспечены условия равновесия (его не выскальзывание).

Вместо и в (1) подставим их значения:

(1)

Вместо в (2) подставим его значение:

(2)

Приравнивая уравнения (1) и (2) и домножив обе части на , получим:

- 1 условие.

Подставим уравнение (1) в сумму моментов (3):

Умножим на и получим:

- 2 условие.

Если , то оба условия дают - условие статики.

ЛЕКЦИЯ 7.

7.1. ПЛОЩАДЬ ПОДАЧИ И НАГРУЗКА НА ЛЕЗВИЕ СЕГМЕНТА РЕЖУЩЕГО АППАРАТА.

Площадь, скошенная одним сегментом:

,

где S- ход ножа;

n- число сегментов;

h- подача.

Площадка, описанная точкой О₁ по площади (синусоидальный ).

Уточним. Запишем уравнение косинусоиды см. (5.6):

.

Перенесём ось ОХ на величину r влево в т.О₁:

Тогда: .

Обозначим заштрихованную площадку- .

Рис 7.2. К определению площади срезаемой одним лезвием

Эта площадка равна площади, срезаемой одним лезвием.

7.2. РЕЖУЩИЙ АППАРАТ НИЗКОГО РЕЗАНИЯ.

Нагрузка в аппаратах низкого резания на каждый из пальцев будет различной.

Для режущего аппарата низкого резания имеем:

.

Количество стеблей, срезаемое у пальца: ,

где - коэффициент, показывающий степень густоты расположения стеблей на 1 кв.м.

- срезаемая площадка.

7.3. СОПРОТИВЛЕНИЕ В РЕЖУЩЕМ АППАРАТЕ.

Нагрузка на спинку ножа приходится от следующих усилий:

,

где - усилие от среза стеблей сегментами режущего аппарата (среднее значение);

- усилие, связанное с ускорением массы ножа;

- усилие трения, обусловленное весом ножа и действием прижимов на спинку ножа.

1) ,

где _ср- работа среза травы или стеблей за один полуоборот кривошипа;

- путь сегмента в процессе от начала резания лезвия до конца резания.

,

где - работа среза 1 м² травы или стеблей (даётся в справочниках).

2) . Оно несколько выше силы трения, так как есть сцепление и другие факторы.

3)

Заметим, что х во вращательном движении изменяется по синусоидальному закону

Если нам известны , , , то можем построить график .

Заштрихованный график - есть график общего усилия ножа .

За счёт сил инерции мы имеем два максимума положительный и отрицательный (показана первая половина)

За счёт сил инерции мы имеем два максимума положительный и отрицательный (показана первая половина)

Л8.

ЛЕКЦИЯ 8.КРИВОШИПНО-ШАТУННЫЙ МЕХАНИЗМ ДЛЯ ПРИВОДА РЕЖУЩЕГО АППАРАТА

- механизм аксиальный;

- механизм дизаксиальный;

h – дизаксиал;

r – радиус кривошипа;

АВ – шатун;

С – ползун (нож режущего аппарата);

- ход ножа.

→ Величина хода

нас интересует х, как функция

Запишем этот корень как функцию и разложим в ряд Тейлора

Умножим на – l

1.

Это выражение показывает, что движение не является синусоидальным, а более сложным. Возьмем производную

2.

3.

1 – путь; 2 – скорость; 3 – ускорение.

Если в уравнениях (1,2,3) дать h=0, полученное движение аксиального механизма, если положение h=0, а , то получим закон для движения ножа.

1-2-3 – общие формулы движения ножа, из которого можно получить любые частные формулы.