ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОПТИМАЛЬНОГО ПОЛОЖЕНИЙ ФАКЕЛА

Основной целью опытов по определению оптимального по­ложения факела в топке является выявление режимных усло­вий, при которых обеспечивается работа топки с минимальными потерями теплоты, отсутствием шлакования радиационных по­верхностей нагрева, обеспечением надежной циркуляции в котле и расчетной температуры перегрева пара.

О положении факела в топке судят по распределению тем­пературы в характерных сечениях топочной камеры по ее вы­соте. Для этого по высоте топки необходимо иметь равномерно расположенные лючки. Для паровых и водогрейных котлов в зависимости от их мощности достаточно иметь от 30 до 60 лючков, через которые производится измерение температуры.

Температура измеряется отсосными термопреобразовате­лями или пирометрами излучения. Отсосные термопреобразо­ватели используются только при исследованиях, поскольку та­кие измерения весьма трудоемки. Пирометры излучения не обеспечивают достаточной точности, но позволяют удовлетво­рительно оценить распределение температуры по объему топоч­ной камеры. Измерение температуры пирометрами излучения требует мало времени (10—40 с). Поэтому при испытании

котельных агрегатов для измерения температуры в объеме топки пользуются пирометрами излучения. Из различных типов пиро­метров излучения чаще всего пользуются наиболее 'удобными в работе оптическими пирометрами с исчезающей нитью,, имею­щими погрешность ± (1,5ч-2,0) %. Однако при измерении тем­пературы в топке при сжигании газа оптические пирометры непригодны, так как спектр излучения в этом случае линейный. Для оценки распределения температуры в объеме топки при сжигании газа возможно применение термопреобразователей с оголенным рабочим концом и без отсоса продуктов горения, но с обязательной градуировкой их по контрольному термопре­образователю.

На котлоагрегатах с пылеугольными топками для выявле­ния оптимального положения факела проводится четыре опыта. Объем измерений зависит от конструкции котлоагрегата, схемы пылеприготовления и типа пылеугольных горелок.

Для паровых и водогрейных котлов промышленных и отопи­тельных котельных обычно применяются пылеугольные топки с прямым вдуванием пыли. В этом случае регулирование по­ложения факела в топке осуществляется изменением распреде­ления только вторичного воздуха, так как изменение расхода первичного воздуха весьма ограничено из-за необходимости поддержания заданной тонкости пыли.

При установке прямоточно-вихревых (улиточных) горелок с рассекающим конусом изменение положения факела дости­гается воздействием на поток аэросмеси путем перемещения конуса и степенью крутки вторичного воздуха. При установке эжекционных амбразур положение факела регулируется изме­нением подачи вторичного воздуха на сопла верхней и нижней пряди.

В пылеугольных топках с сухим шлакоудалением ядро фа­кела должно располагаться на уровне горелок и находиться на одинаковом расстоянии от стен топочной камеры. Желательно, чтобы факел заполнял весь объем топочной камеры, но не опус­кался ниже середины холодной воронки.

Опыты по выявлению оптимального положения факела про­водятся при номинальной или близкой к ней нагрузке с ориен­тировочно выбранным оптимальным или расчетным коэффици­ентом избытка воздуха. Тонкость помола пыли также должна быть оптимальной или поддерживаться на уровне расчетной, рекомендуемой для данного топлива (бурые угли и сланцы R₉₀ = 40/60 %, R₂₀₀=15/35%; каменные угли в зависимости от выхода летучих .R₉₀ = 15-ь40 %, R₂₀₀=1,3/13 %; антрациты и полуантрациты, тощие угли R₉₀= 7/15 %, R₂₀₀= 0,3/1,2,%).

Для котлоагрегатов с молотковыми мельницами измеряются следующие величины: нагрузка котла, расход воды на паро­охладитель; давление пара и его температура; состав продук­тов горения (возможно ближе к топке); расход первичного воздуха на мельницы и вторичного воздуха на каждую группу

установленных сопл; давление (разрежение) перед мельницами и соплами вторичного воздуха; разрежение по тракту продук­тов горения; фиксируются номера работающих мельниц и го­релок; производится отбор проб топлива и очаговых остатков; измеряется расход электроэнергии на мельницы и тягодутьевые устройства; измеряется температура продуктов горения по газовому тракту и воздуха по воздушному тракту.

Оптимальным является такое положение факела, при кото­ром топочные потери и шлакование топки минимальны, под­держивается номинальная температура перегрева пара (при умеренном расходе воды на пароохладитель) и обеспечиваются надежные условия работы поверхностей нагрева.

При слоевом сжигании твердого топлива на цепных решет­ках без забрасывателей выбирается оптимальная толщина слоя топлива, скорость движения решетки, распределение воздуха по зонам. При наличии забрасывателей выбирается скорость цепной решетки и распределение воздуха по зонам. Для вы­бора оптимальной толщины слоя топлива достаточно четырех опытов. В этих опытах определяется также оптимальное рас­пределение воздуха по зонам и скорость цепной решетки. Опыты проводятся при трех-четырех нагрузках котлоагрегата: номинальной, 75 и 50 % номинальной и максимальной.

Для котлоагрегатов с цепными решетками с забрасывате­лями и без них измеряются следующие величины: нагрузка котлоагрегата, давление и температура перегретого пара, тем­пература и давление питательной воды, состав продуктов горе­ния (возможно ближе к топочной камере), температура про­дуктов горения по газовому тракту и воздуха по воздушному тракту, толщина слоя топлива на решетке (при отсутствии за­брасывателей), давление воздуха по воздушному тракту и в каждой зоне решетки, скорость цепной решетки, нагрузка по амперметру электродвигателей решетки, дымососа и вентиля­тора. Кроме того, производится отбор проб шлака и уноса, уловленного в золоуловителе.

Если котельный агрегат оборудован устройством для воз­врата уноса и острым дутьем, программа опытов соответст­венно расширяется.

Оптимальным режимом из серии опытов для данной на­грузки считается режим, при котором сумма потерь тепла от химической и механической неполноты горения и потерь с ухо­дящими газами имеет минимальное значение.

При сжигании жидкого и газообразного топлива достаточно трех опытов для нахождения оптимального положения факела. Признаками удовлетворительного расположения факела явля­ются следующие: пламя располагается вблизи устья горелок, ядро факела должно быть чистым и располагаться в средней части топки, в конце факела не должно быть длинных языков и летящих «мушек», факел не должен затягиваться в камеру до­горания или в газоход пароперегревателя. Как правило, опти-

мальное положение факела достигается при равномерном рас­пределении топлива и воздуха по всем горелкам при номиналь­ной или близкой к ней нагрузке. При установке горелок в не­сколько ярусов следует проверить влияние на температуру пе­регрева пара различного распределения топлива и воздуха по отдельным ярусам горелок. Оптимальный режим выбирается по минимуму суммы потерь тепла от химической неполноты го­рения а потерь с уходящими газами.

10-10. МЕТОДИКА ОБРАБОТКИ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ И СОСТАВЛЕНИЕ ТЕПЛОВОГО БАЛАНСА

В результате испытаний и обработки опытных данных дол­жны быть получены показатели котельного агрегата и его хвостовых поверхностей нагрева, характеризующие экономич­ность сжигания топлива, интенсивность работы топочной ка­меры, поверхностей нагрева, гидравлические сопротивления га­зового и воздушного тракта.

При обработке результатов испытаний необходимо выпол­нить теплотехнические расчеты, характеризующие топливо и продукты горения, определить коэффициент избытка воздуха и присосы воздуха в газоходы котла, составить тепловой баланс котельного агрегата с определением отдельных потерь и к. п. д., составить частные тепловые балансы пароперегревателя, водя­ного экономайзера и воздухоподогревателя, а также выполнить ряд вспомогательных расчетов.

Все поступившее в котельный агрегат тепло расходуется на выработку полезного тепла (в виде пара или горячей воды) и на покрытие тепловых потерь, возникающих в процессе работы. Тепловым балансом котельного агрегата называют равенство между поступившей в него теплотой и суммой выработанной полезной теплоты и теплоты, израсходованной на покрытие тепловых потерь. Поступившую в котельный агрегат теплоту называют располагаемой теплотой. Располагаемая теплота (в кДж/кг) для твердого и жидкого топлива определяется по формуле

а для газообразного топлива

гдеQ_н^р — низшая теплота сгорания рабочей массы твердого или жидкого топлива, кДж/кг; Q^c_y — низшая теплота сгорания сухой массы газообразного топлива, кДж/м³; Q_B._BH — теплота, внесенная в котельный агрегат воздухом при подогреве его вне агрегата отборным паром, отработанным паром или другим теплоносителем, кДж/кг; Q_T — физическая теплота, внесенная топливом, кДж/кг или кДж/м³;Qф,— теплота, вносимая в агре­гат при паровом распыле жидкого топлива, кДж/кг; Q_K — теп-

лота, затраченная на разложение карбонатов, учитывается только при сжигании сланцев, кДж/кг;

Здесь β — отношение количества воздуха на входе в котель­ный агрегат (в воздухоподогреватель) к теоретически необхо­димому; 7°, 1\ _в — теплосодержание теоретически необходимого количества воздуха на входе в котельный агрегат и холодного воздуха, кДж/кг; с_т — удельная теплоемкость рабочего топлива, кДж/(кг-К) или кДж/(м³-К); £_т — температура топлива, К; k — коэффициент разложения карбонатов, принимаемый при слоевом сжигании равным 0,7; при камерном 1,0; (СО₂)| — содержание углекислоты в карбонатах в рабочей массе, %.

Тепловой баланс составляется для установившегося тепло­вого режима испытываемого котельного агрегата на 1 кг твер­дого и жидкого топлива или на 1 м³ газообразного топлива при нормальных условиях. Уравнение теплового баланса имеет вид

где Qi — полезная теплота, выработанная котельным агрегатом, кДж/кг или кДж/м³; Q₂ — потеря теплоты с уходящими про­дуктами горения, кДж/кг или кДж/м³; Q₃ — потеря теплоты от химической неполноты сгорания, кДж/кг или кДж/м³; Qi— потеря теплоты от механической неполноты сгорания, имеет место только при сжигании твердого топлива, кДж/кг; Q₅ — потеря теплоты в окружающую среду (от наружного охлажде­ния), кДж/кг или кДж/м³; Q6 = Q6 шл + Q₆ охл — потеря теплоты с физическим теплом шлака и потеря на охлаждение не вклю­ченных в циркуляционную схему котла панелей и балок {Qemn имеет место только при сжигании твердого топлива), кДж/кг или кДж/м³.

Физическую теплоту, внесенную топливом (Q_T), следует учитывать только при сжигании мазута в форсунках любого типа, а теплоту, вносимую при паровом распыле (<3ф), только при установке редко применяемых паровых форсунок. Теплота, внесенная в топку воздухом при подогреве его вне котельного агрегата, может не учитываться, если температура воздуха измеряется на входе в котельный агрегат (в воздухоподогре­ватель). Это упрощает испытания и составление теплового ба­ланса за счет исключения из Q_p^p величины Q_B. _вн-

Эксплуатационные и наладочные испытания обычно прово­дятся с определением к. п. д. котельной установки с точностью

до ±2 %. Следовательно, при этих испытаниях физическая теп­лота топлива, вносимая с подогретым мазутом, может не учи­тываться, так как дает относительную погрешность при опре-. делении к. п. д. менее 0,8 %.

Уравнение теплового баланса котельного агрегата с учетом сказанного о располагаемой теплоте и потерях теплоты при сжигании различных топлив для твердого топлива (в кДж/кг), за исключением сланцев, примет вид

для жидкого топлива (в кДж/кг)

для газообразного топлива (в кДж/м³)

коэффициентом полезного действия (брутто) котельного аг­регата называют отношение выработанной котельным агрега­том теплоты к располагаемой теплоте (в процентах):

Потери теплоты в котельном агрегате также относят к рас­полагаемой теплоте (в процентах):

Разделив обе части уравнений (10-24), (10-25), (10-26) на низшую теплоту сгорания рабочей массы топлива, получим уравнение теплового баланса котельного агрегата в следующем виде:

для твердого топлива (в процентах)

для жидкого и газообразного топлива (в процентах)

Из этих уравнений может быть определен к. п. д. котла (брутто), если известны потери теплоты.

В результате эксплуатационных испытаний при отсутствии продувки, отпуска насыщенного пара мимо пароперегревателя и вторичного перегрева пара к. п. д. котельного агрегата (в про­центах) может быть определено и по уравнению

где D — нагрузка котла, кг/с; г_пе — энтальпия перегретого пара или при отсутствии пароперегревателя энтальпия насыщенного

пара, кДж/кг; i_п. в — энтальпия питательной воды на входе в индивидуальный водяной экономайзер, кДж/кг; В —расходтоплива, кг/с или м³/с

Определение к. п. д. по прямому балансу (10-29) применя­ется при анализе работы установки за длительные промежутки времени (декада, месяц). При испытании котельных агрегатов этот метод применяется редко, так как связан с необходимо­стью определения расхода топлива. За короткое время опыта, особенно при сжигании твердого топлива в механических топ­ках, расход топлива с достаточной точностью определить трудно. При испытании котельных агрегатов к. п. д. опреде­ляют по обратному балансу из уравнения (10-27) или (10-28); такое определение значительно точнее, особенно при высоких значениях к. п. д. современных котлоагрегатов.

Методика обработки опытных данных имеет свои особен­ности в зависимости от вида сжигаемого топлива (твердое, жидкое или газообразное). Техника теплотехнических расче­тов, базируясь на основных уравнениях, может развиваться в направлении их уточнения путем введения новых дополни­тельных факторов или в направлении упрощения расчета для облегчения применения его в инженерной практике. Последнее направление весьма перспективно, если оно не искажает сущ­ности рассчитываемых физических процессов и обеспечивает необходимую точность решения практических вопросов. Совет­скими учеными создан ряд упрощенных методик теплотехниче­ских расчетов. К ним относятся теплотехнические расчеты по обобщенным константам продуктов горения, разработанные проф. М. Б. Равичем, и теплотехнические расчеты по приведен­ным характеристикам топлива, наиболее полно разработанные проф. С. Я. Корницким и развитые в последнее время Я. Л.Пеккером. Упрощенные методики теплотехнических расчетов раз­работаны применительно к методу обратного баланса.

Опыт работы различных наладочных организаций и иссле­довательских институтов, выполнивших за последние годы боль­шое количество испытаний котельных агрегатов, показал, что при сжигании газообразного и жидкого топлива обработку ре­зультатов эксплуатационных испытаний целесообразно произ­водить по упрощенной методике, разработанной проф. М. Б. Ра­вичем.

В основу упрощенной методики положены более стабильные характеристики, чем теплота сгорания топлива, которая испы­тывает заметные колебания при изменении элементарного со­става горючей массы топлива. При расчете по упрощенной ме­тодике используются следующие характеристики:

1) максимальная температура t_MaXc развиваемая при пол­ном сгорании топлива в теоретических условиях, т. е. при ко­эффициенте избытка воздуха, равном единице, без потерь теп­лоты (Д. И. Менделеев назвал эту величину жаропроизводи-тельностью топлива); 2) количество теплоты, Р, приходящееся

на 1 м³ (при нормальных условиях) сухих продуктов горения, выделяющееся при полном сгорании рабочего топлива в тео­ретически необходимом количестве воздуха; 3) отношение В объемов сухих и влажных продуктов горения в теоретических условиях; 4) изменение h объема сухих продуктов горения в реальных условиях по отношению к объему сухих продуктов горения в теоретических условиях.

Цри обработке результатов испытаний по упрощенной ме­тодике не требуется определения теплоты сгорания топлива, что значительно сокращает время испытаний и обработки опытных данных. Так как упрощенная методика базируется на обобщенных константах продуктов горения, определение их со­става должно выполняться тщательно.

Составление теплового баланса и расчет отдельных потерь теплоты производится в следующем порядке.

1. По результатам анализа продуктов горения определяется содержание R0_2MaKc:

при неполном горении

Если вид топлива известен, то полученное по анализу про­дуктов горения значение сравнивается с табличными данными (табл. 10-13).Заметное расхождение между значениями R0_2MaKc, подсчитанными по анализу продуктов горения, и таб­личными данными (более 0,3 %) указывает на ошибку анализа или на отклонение состава сжигаемого топлива от усреднен­ных данных.

2. Определяется коэффициент, показывающий увеличение
объема продуктов горения вследствие содержания в них избы­
точного воздуха по отношению к объему сухих продуктов го­
рения в теоретических условиях,

где ИОгмакс — максимальное суммарное содержание в сухих га­зах С0₂ и S0₂ (S0₂ образуется только при сжигании сернистых топлив); значение R0₂ макс для природного газа, мазута и дру­гих газов приведено в табл. 10-13; R0₂, СО, СН₄ — суммарное содержание сернистого ангидрида и углекислого газа, содер­жание окиси углерода и метана в сухих продуктах горения по данным анализа при испытании, %.

3. Подсчитывается потеря теплоты с уходящими газами
(в процентах): если h>\,

где t_yx — средняя температура уходящих газов по данным из­мерений при испытании, °С; t_B. ₃— средняя температура воздуха, забираемого вентилятором, а при его отсутствии температура воздуха, поступающего в горелки, по данным измерений при испытании, °С; /_Макс— жаропроизводительность топлива, при­нимается по данным табл. 10-13; / — коэффициент, характери­зующий отношение произведения действительного объема воздуха, поданного в топку, и его удельной теплоемкости к про­изведению объема продуктов горения и их удельной теплоем­кости (принимается для природного газа 0,85, а для жидкого топлива и нефтяных газов 0,9); В — коэффициент, показываю­щий отношение объема сухих продуктов к объему влажных продуктов горения в теоретических условиях; принимается по табл. 10-13; С — поправочный коэффициент, показывающий отношение средневзвешенной удельной теплоемкости не разбав­ленных . воздухом продуктов горения в температурном интер­вале от 0 °С до /у_Х к их средневзвешенной удельной теплоем­кости в температурном интервале от 0 °С до /_Макс; принима­ется по данным табл. 10-14; К— поправочный коэффициент, показывающий отношение средней удельной теплоемкости воз­духа в температурном интервале от 0 °С до /_ух к средневзве­шенной удельной теплоемкости не разбавленных воздухом про­дуктов горения в температурном интервале от 0 °С до /_Макс; принимается по данным табл. 10-14.

4. Вычисляется потеря теплоты от химической неполноты горения (в процентах):

где Р — низшая теплота сгорания рабочего топлива, отнесенная к 1 м³ (при нормальных условиях). сухих продуктов сгорания, образующихся при сжигании топлива в теоретических усло­виях, принимается по данным табл. 10-13; СО, Н₂, СН₄—-содер­жание окиси углерода, водорода и метана в уходящих продук­тах горения по данным анализа, %.

Для точного сведения теплового баланса и определения по­терь теплоты при сжигании твердого топлива необходимо при испытании взвешивать топливо и очаговые остатки, произвести лабораторный анализ отобранных проб с определением не только теплоты сгорания, влажности и зольности, но и элемен­тарного состава: содержания углерода, водорода, азота и серы (содержание кислорода получают вычитанием., считая, что сумма влаги, золы, углерода, водорода, азота, кислорода и серы в аналитической пробе должна быть равна 100 %)• При испы­тании в эксплуатационных условиях серийных котельных агре­гатов с целью составления режимных карт для эксплуатацион­ного персонала едва ли целесообразно взвешивание топлива и очаговых остатков, а следовательно, и точное сведение тепло­вого баланса.

Взвешивание топлива и очаговых остатков с подробным ана­лизом сжигаемого топлива целесообразно производить при ис­следовании новых конструкций котлоагрегатов или при испы­тании серийных котлоагрегатов на новых видах топлива. При таких испытаниях сведение теплового баланса следует произ­водить по нормативному методу теплового расчета, разработан­ному ЦКТИ им. И. И. Ползунова и ВТИ им. Ф. Э. Дзержин­ского.

При эксплуатационных испытаниях котельных агрегатов, во время которых не взвешивается топливо и очаговые остатки, а анализ топлива производится с определением только теплоты

сгорания, зольности и влажности, сведение теплового баланса может производиться по упрощенной методике, разработанной проф. С. Я. Корницким и развитой в последние годы Я. Л. Пек-кером. В этой методике используются приведенные характерис­тики топлива. Расчеты по приведенным характеристикам топ­лива основаны на отнесении расчетных величин и характерис­тик к теплоте сгорания топлива в отличие от общепринятой методики, основанной на отнесении их к 1 кг топлива.

При расчетах по обобщенной методике определяющей ха­рактеристикой топлива является приведенная влажность Wⁿ. Под приведенной влажностью понимают отношение массы влаги, содержащейся в топливе, к его низшей рабочей теплоте сгорания. Аналогично пользуются приведенной зольностью, приведенным содержанием серы и т. д. Однако выражение при­веденной влажности, зольности, содержания серы в кг/кДж не­удобно, так как пришлось бы пользоваться очень малыми чис­лами. Для того чтобы величины W", А^п, Sⁿ выражались целыми числами, относят массу влаги, золы и серы не к 1 кДж, а к 1000 кДж низшей теплоты сгорания рабочей массы топлива. Рабочая влажность, зольность и сернистость выражаются в процентах. При этих условиях приведенная влажность, золь­ность и сернистость измеряются в 10⁵ кг/кДж.

Составление теплового баланса с расчетом отдельных по­терь тепла и определением других параметров, характеризую­щих работу котла при сжигании твердого топлива, произво­дится в следующем порядке.

1. По данным лабораторных анализов топлива подсчитыва-ется приведенная влажность, зольность, сернистость (в 10⁵ кг/кДж):

где W^p, А^р, S^Р — содержание влаги, золы и серы в рабочем топливе, %; Q^р_н — низшая теплота сгорания рабочей массы топ­лива, кДж/кг.

Определяется теоретическое количество воздуха, необходи­мое для горения, и теоретическое количество продуктов горе­ния (вм³/кг)где а, b — коэффициенты, усредненные по группам топлив; при­нимаются по данным табл. 10-15. 245

7. Потеря теплоты в окружающую среду при работе котель­ных агрегатов на всех видах топлива с номинальной нагрузкой определяется по графику (рис. 10-20). При нагрузках, отлича­ющихся от номинальной, потеря теплоты в окружающую среду (в процентах) подсчитывается по формуле

Он

В качестве примера в табл. 10-17, 10-18 приведены резуль­таты испытаний котельных агрегатов при сжигании газообраз­ного и твердого топлива.

По данным результатов испытаний котельного агрегата должен быть составлен технический отчет, в котором следует отразить все этапы проделанной работы, дать анализ основных показателей котлоагрегата, а также рекомендовать мероприя­тия, направленные на улучшение работы и повышение эконо­мичности котельной установки.

В начале отчета должна быть помещена краткая аннота­ция, в которой сжато излагаются результаты работы и основ­ной вывод о качестве эксплуатации и экономичности котель­ного агрегата. Затем в отчете приводится краткое описание испытанной установки с указанием проектных параметров и основных конструктивных характеристик котельного агрегата и его вспомогательного оборудования 249

Специальный раздел отчета должен быть посвящен мето­дике измерений и расчетов. В этом разделе приводится подроб­ная схема расстановки средств измерения (по типу схем, при­веденных на рис. 10-12, 10-13 и 10-15), указывается тип прибо­ров, которые использовались при испытании, оценивается погрешность измерения основных параметров (состава продук­тов горения по тракту, температуры продуктов горения, расхода пара и питательной воды и т. п.), приводятся результаты тари­ровки газоходов, воздухопроводов и других элементов с указа­нием коэффициентов тарировки и схем разбивки сечений, в ко-

торых производились измерения. При описании методики рас­четов проводятся основные уравнения, по которым составлялся тепловой баланс котлоагрегата, с указанием параметров, при­нятых без измерений.

Один из разделов отчета должен быть посвящен описанию проведенных опытов. При описании опытов дается оценка каж­дого опыта с указанием его продолжительности, колебаний ос­новных параметров, результатов визуальных наблюдений. Да­вая характеристику опытов, следует указать, как изменялся состав топлива в продолжение всех испытаний, как произво­дился выбор оптимального коэффициента избытка воздуха, как работал эксплуатационный персонал в период испытаний. Ос­новным в отчете является раздел, в котором приводится ана­лиз результатов испытаний. Прежде всего приводится анализ работы топочного устройства, описываются дефекты, выявлен­ные при испытании топочных механизмов, газовых горелок или мазутных форсунок; дается критическая оценка надежности и

экономичности работы топки не только по данным проведенных испытаний, но и по результатам глубокого анализа и обработки данных эксплуатации (ремонтные журналы, суточные ведомо­сти работы котлоагрегата, показания записывающих приборов, данные опроса эксплуатационного персонала и другие мате­риалы). Затем анализируется тепловой баланс котла с под­робным рассмотрением и оценкой каждой потери тепла. Ана­лиз следует производить с учетом графических зависимостей,

построенных по данным испытаний. В качестве примера на рис. 10-22 приведены основные зависимости, которые должны быть получены в результате эксплуатационных испытаний. На основании анализа опытных данных делаются выводы и да­ются рекомендации для повышения надежности и экономично­сти работы установки. Приводится режимная карта работы аг­регата для различных нагрузок (табл. 10-19).