Черт.3.19. Определение расчетного значения момента при расчете наклонного сечения

а - для свободно опертой балки; б - для консоли

M_s - момент, воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения;

M_sw- момент, воспринимаемый поперечной арматурой, пересекающей наклонное сечение, относительно противоположного конца наклонного сечения (точка 0).

Момент M_s, определяют по формуле

M_s = N_s·z_s, (3.70)

где N_s - усилие в продольной растянутой арматуре, принимаемое равным R_sA_s, а в зоне анкеровки определяемое согласно п.3.45;

z_s - плечо внутренней пары сил, определяемое по формуле

(где b - ширина сжатой грани);

но при наличии сжатой арматуры принимаемое не менее h_o - a';допускается также принимать z_s = 0,9h_o.

Момент M_sw при поперечной арматуре в виде хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяют по формуле

M_sw =0,5 q_sw c² (3.71)

где q_sw определяют по формуле (3.48) п.3.31, а с принимают не более 2h_o.

Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с q_sw у начала наклонного сечения на q_sw₂, момент M_sw определяют по формуле:

M_sw =0,5 q_sw₁ c²-0,5(q_sw₁ - q_sw₂)(c - l₁)² (3.72)

где l₁ - длина участка с интенсивностью хомутов q_sw₁.

Значение с определяют согласно п.3.46.

3.44. Расчет на действие момента производят для наклонных сечений, расположенных в местах обрыва продольной арматуры, а также у грани крайней свободной опоры балок и у свободного конца консолей при отсутствии у продольной арматуры специальных анкеров.

Кроме того, рассчитываются наклонные сечения в местах резкого изменения высоты элемента (например, в подрезках).

3.45. При пересечении наклонного сечения с продольной растянутой арматурой, не имеющей анкеров в пределах зоны анкеровки, усилие N_s определяется по формуле:

(3.73)

где l_s - расстояние от конца арматуры до точки пересечения с ней наклонного сечения;

1_ап - длина зоны анкеровки, равная 1_ап = λ_ап d_s

где

(3.74)

R_bond - расчетное сопротивление сцепления арматуры с бетоном, равное

R_bond = η₁ η₂R_bt

η₁ - коэффициент, учитывающий влияние вида поверхности арматуры и принимаемый равным:

2,5 - для арматуры классов А300, А400, А500;

2,0 - для арматуры класса В500;

1,5 - для арматуры класса А240;

η₂ - коэффициент, учитывающий влияние диаметра арматуры и принимаемый равным:

1,0 - при диаметре d_s <32 мм,

0,9 - при диаметрах 36 и 40 мм;

а - коэффициент, учитывающий влияние поперечного обжатия бетона и поперечной арматуры и принимаемый равным:

а) для крайних свободных опор,

если 0,25 ≤ σ_b/R_b ≤ 0,75 - 0,75;

если σ_b/R_b < 0,25 или σ_b/R_b > 0,75 - 1,0,

здесь σ_b = F_sup/A_sup;

F_sup, A_sup - опорная реакция и площадь опирания балки;

при этом если имеется поперечная арматура, охватывающая без приварки продольную арматуру, коэффициент а делится на величину (где A_sw и s - площадь сечения огибающего хомута и его шаг) и принимается не менее 0,7;

б) для свободных концов консоли - 1,0.

В любом случае коэффициент λ_ап принимается не менее 15, а длина зоны анкеровки 1_ап принимается не менее 200 мм.

Для стержней диаметром менее 36 мм значение λ_ап можно принимать по табл.3.3.

В случае приваривания к продольным растянутым стержням поперечной или распределительной арматуры усилие N_s увеличивается на величину

, (3.75)

принимаемую не более .

Здесь:

n_w - количество приваренных стержней по длине l_s;

φ_w - коэффициент, принимаемый по табл.3.4;

d_w - диаметр припариваемых стержней.

При этом значение N_s принимается не более значения, вычисленного по формуле (3.73) с использованием при определении 1_ап коэффициента, а = 0,7.

При устройстве на концах стержней специальных анкеров в виде пластин, шайб, гаек, уголков, высаженных головок и т.п., удовлетворяющих требованиям п.5.35, а также при приварке концов стержней к надежно заанкеренным закладным деталям усилие N_s принимается равным R_sA_s.

3.46. Для свободно опертых балок невыгоднейшее наклонное сечение начинается от грани опоры и имеет проекцию с, принимаемую не более 2h_o и определяемую следующим образом:

Таблица 3.3

Класс арматуры	Коэффициент а	Относительная длина анкеровки арматуры λ_ап = l_an/d_s при бетоне классов
В10	В15	В20	В25	В30	В35	В40	В45	В50	В55	В60
А240	0,7
0,75
1,0
А300	0,7
0,75
1,0
А400	0,7
0,75
1,0
А500	0,7
0,75
1,0
В500	0,7
0,75
1,0
Примечание. При расчете с учетом только постоянных и длительных нагрузок значения λ_ап следует делить на γ_bl - 0,9.

Таблица 3.4.

d_w
φ_w

а) если на элемент действуют сосредоточенные силы, значения с принимаются равными расстояниям от опоры до точек приложения этих сил, а также равным Q_max/q_sw, если это значение меньше расстояния до 1-го груза;

б) если на элемент действует равномерно распределенная нагрузка q, значение с определяется по формуле:

, (3.76)

здесь q_sw - см. формулу (3.48).

Если хомуты в пределах длины с меняют свою интенсивность с q_sw₁у начала наклонного сечения на q_sw₂, значение с определяется по формуле (3.76) при уменьшении числителя на Δq_swl₁ а знаменателя - на Δq_sw, (где l₁ - длина участка с интенсивностью q_sw₁, Δq_sw₁ = q_sw₁- q_sw₂)

Для балок с наклонной сжатой гранью при действии равномерно распределенной нагрузки проверяют наклонные сечения со значениями с, равными

(3.77)

где h_o - рабочая высота в опорном сечении;

β - угол наклона сжатой грани к горизонтали.

При растянутой грани, наклоненной под углом β к горизонтали, в этих формулах значение tg β заменяется на sin β.

Для консолей, нагруженных сосредоточенными силами (черт.3.19,б) проверяются наклонные сечения, начинающиеся у мест приложения сосредоточенных сил вблизи свободного конца со значениями с = Q₁/q_sw (где Q₁- поперечная сила в начале наклонного сечения), но не более l₁ - расстояния от начала наклонного сечения до опоры. При этом, если Q₁/q_sw > 2h_o, следует принимать с = l₁. Если такие консоли имеют наклонную сжатую грань, значение Q₁/q_sw заменяется на (Q₁- N_stg β)/q_sw_.

Для консолей, нагруженных только равномерно распределенной нагрузкой q, невыгоднейшее сечение заканчивается в опорном сечении и имеет длину проекции

(3.78)

но не более 2h_o.

В случае, если с < l - l_an , расчет наклонного сечения можно не производить.

Здесь: A_s – площадь сечения арматуры, доводимой до свободного конца; z_s - см. п.3.43; l_an - см. п.3.45.

При отсутствии поперечной арматуры значение с принимают равным 2h_o, где h_o - рабочая высота в конце наклонного сечения.

3.47. Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие момента в элементах постоянной высоты с хомутами продольные растянутые стержни, обрываемые в пролете, должны заводиться за точку теоретического обрыва (т.е. за нормальное сечение, в котором внешний момент становится равным предельному моменту М_ult без учета обрываемой арматуры, черт.3.20) на длину не менее величины w, определяемой по формуле

(3.79)

при этом, если

, (3.80)

где Q - поперечная сила в нормальном сечении, проходящем через точку теоретического обрыва;

q_sw– см. п.3.31;

d_s - диаметр обрываемого стержня.

Для балки с наклонной сжатой гранью при tg β ≤ 0,2 величина w принимается равной

w = ah_o + 5d_s, (3.81)

при этом, если а >1,

w = h_o(2,2 - 1,2/а) + 5d_s, (3.82)

где

β - угол наклона грани к горизонтали.

Для балки с наклонной растянутой гранью w определяется аналогично с заменой tg β на sin β.

Для элементов без поперечной арматуры значение w принимают равным 2h_о.

Кроме того, должны быть учтены требования пп.5.32 и 5.33.

Черт.3.20. Обрыв растянутых стержней в пролете

1- точка теоретического обрыва;2- эпюра М

3.48. Для обеспечения прочности наклонных сечений на действие момента начало отгиба в растянутой зоне должно отстоять от нормального сечения, в котором отгибаемый стержень полностью используется по моменту, не менее, чем на 0,5h_o, а конец отгиба должен быть расположен не ближе того нормального сечения, в котором отгиб не требуется по расчету (черт.3.21).

Черт. 3.21. К определению места отгиба продольной растянутой арматуры

Примеры расчета

Расчет наклонных сечений на действие поперечных сил

Пример 12.Дано: ребро ТТ-образной плиты перекрытия с размерами сечения: h = 350 мм, d = 85 мм; а = 35 мм; бетон класса В15 (R_b = 8,5 МПа, R_bt =0,75 МПа); ребро армировано плоским каркасом с поперечными стержнями из арматуры класса А400 (R_sw = 285 МПа) диаметром 8 мм (A_sw = 50,3 мм²) шагом s_w - 100 мм; полная равномерно распределенная нагрузка, действующая на ребро, q = 21,9 кН/м; временная эквивалентная нагрузка q_v = 18 кН/м; поперечная сила на опоре Q_max = 62 кН.

Требуется проверить прочность наклонных сечений и бетонной полосы между наклонными сечениями.

Расчет. h_o = h - a = 350-35 = 315 мм.

Прочность бетонной полосы проверим из условия (3.43):

0,3R_bbh₀ = 0,3·8,5·85·315 = 68276 Н > Q_max = 62 кН, т.е. прочность полосы обеспечена.

Прочность наклонного сечения по поперечной силе проверим согласно п.3.31.

По формуле (3.48) определим интенсивность хомутов

Поскольку , т.е. условие (3.49) выполнено, хомуты полностью учитываем и значение М_b определяем по формуле (3.46)

М_b= 1,5R_btbh₀² = 1,5·0,75·85·315² = 9,488·10⁶ Н·мм.

Согласно п.3.32 определим длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения с.

q₁= q - q_v/2 = 21,9 - 18/2 = 12,9 кН/м (Н/мм).

Поскольку , значение с определяем по формуле

Принимаем c_o = c = 280,7 мм. Тогда

Q_sw = 0,75q_swc_o = 0,75·143,3·280,7 = 30168 Н = 30,17 кН.

Q = Q_max – q₁c = 62 - 12,9·0,28 = 58,4 кН.

Проверяем условие (3.44)

Q_b + Q_sw = 33,8 + 30,17 = 63,97 Н > Q = 58,4 кН,

т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.

Проверим требование п.3.35:

т.е. требование выполнено. Условия п.5.21 s_w < h_о/2= 315/2 = 157 мм и s_w < 300 мм также выполнены.

Пример 13. Дано:свободно опертая балка перекрытия с размерами сечения: b = 200 мм, h = 400 мм; h_o = 370 мм; бетон класса В25 (R_bt = 1,05 МПа); хомуты двухветвевые диаметром 8 мм (A_sw = 101мм²) с шагом s_w= 150 мм; арматура класса А240 (R_sw = 170 МПа); временная эквивалентная по моменту нагрузка q_v = 36 кН/м, постоянная нагрузка q_g = 14 кН/м; поперечная сила на опоре Q_max = 137,5 кН.

Требуется проверить прочность наклонных сечений.

Расчет. Прочность наклонных сечений проверяем согласно п.3.31. По формуле (3.48) определим интенсивность хомутов

Поскольку , т.е. условие (3.49) выполняется, хомуты учитываем полностью и значение М_b определяем по формуле (3.46)

М_b= 1,5R_btbh_о² = 1,5·1,05·200·370² = 4,312·10⁷Н·мм.

Согласно п.3.32 определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения:

q₁ = q_g + 0,5q_v = 14 + 0,5·36 = 32 кН/м (Н/мм).

Поскольку

значение с принимаем равным 1161 мм > 2h₀ = 740 мм. Тогда с_o = 2h₀ = 740 мм и Q_sw = 0,75q_swc_o = 0,75·114,5·740 = 63548 Н = 63,55 кН;

Q = Q_max – q₁c = 137,5 - 32·1,161 = 100,35 кН.

Проверяем условие (3.44)

Q_b + Q_sw = 37,14 + 63,55 = 100,69 кН > Q = 100,35 кН,

т.е. прочность наклонных сечений обеспечена.

Пример 14.Дано:свободно опертая балка перекрытия пролетом l = 5,5 м; полная равномерно распределенная нагрузка на балку q = 50 кН/м; временная эквивалентная нагрузка q_v = 36 кН/м; размеры поперечного сечения b = 200 мм, h = 400 мм; h_o = 370 мм; бетон класса В15 (R_bt = 0,75 МПа); хомуты из арматуры класса А240 (R_sw =170 МПа).

Требуется определить диаметр и шаг хомутов у опоры, а также выяснить, на каком расстоянии и как может быть увеличен шаг хомутов.

Расчет. Наибольшая поперечная сила в опорном сечении равна

Определим требуемую интенсивность хомутов приопорного участка согласно п.3.33,б.

По формуле (3.46) определяем М_b

М_b= 1,5R_btbh₀² = 1,5·0,75·200·370² = 30,8·10⁶ Н·мм.

Согласно п.3.32

q₁ = q - 0,5q_vt = 50 - 0,5·36 = 32 кН/м (Н/мм).

Так как 2М_b/h_o - Q_max = 2·30,8·10⁶/370 - 137500 = 28986 Н < Q_b₁= 62790H, интенсивность хомутов определяем по формуле (3.52)

Согласно п.5.21 шаг хомутов s_w у опоры должен быть не более h_o/2= 185 и 300 мм, а в пролете - 0,75h_o = 271 и 500 мм. Максимально допустимый шаг у опоры согласно п.3.35 равен

Принимаем шаг хомутов у опоры s_w₁= 150 мм, а в пролете 250 мм. Отсюда

Принимаем в поперечном сечении два хомута по 10 мм (A_sw = 157 мм²).

Таким образом, принятая интенсивность хомутов у опоры и в пролете соответственно равны:

Проверим условие (3.49):

0,25R_btb = 0,25·0,75·200 = 37,5 Н/мм < q_sw₁и 37,5 < q_sw₂

Следовательно, значения q_sw₁и q_sw₂не корректируем.

Определим, согласно п.3.34 длину участка l₁с интенсивностью хомутов q_sw₁.Так как Δ q_sw = 0,75(q_sw₁ - q_sw₂) = 0,75(177,9 - 106,7) = 53,4 Н/мм > q₁ = 32 Н/мм, значение l₁ вычислим по формуле (3.59), приняв Q_b_._min = 0,5R_btbh_o = 0,5·55500 = 27750 Н

Принимаем длину участка с шагом хомутов s_w₁= 150 мм равной 0,9 м.

Пример 15.Дано:балка покрытия, нагруженная сосредоточенными силами как показано на черт.3.22,а; размеры сечения - по черт.3.22,б; бетон класса В15 (R_bt = 0,75 МПа); хомуты из арматуры класса А240 (R_sw = 170 МПа).

Требуется определить диаметр и шаг хомутов, а также выяснить, на каком расстоянии от опоры и как может быть увеличен шаг хомутов.

Черт.3.22. К примеру расчета 15

Расчет. h_o = 890 - 80 = 810 мм.

Определим требуемую интенсивность хомутов q_sw согласно п.3.33,а, принимая длину проекции сечения с, равной расстоянию от опоры до первого груза – c₁= 1350 мм. Тогда a₁ = c₁/h_o = 1350/810 = 1,667 < 2, и, следовательно, a₀₁ = a₁ = 1,667.

Определяем

Согласно черт.3.22 поперечная сила на расстоянии с₁ от опоры равна Q₁= 105,2 кН. Тогда и, следовательно, q_sw определяем по формуле (3.51):

Определим q_sw при значении с,равном расстоянию от опорыдо второго груза - с₂= 2850 мм:

a₂ = c₂/h_o = 2850/810 = 3,52 > 3; принимаем a₂ = 3,0.

Поскольку a₂ > 2, принимаем a₀₂ = 2,0.

Соответствующая поперечная сила равна Q₂=58,1 кН. Тогда

и, следовательно,

Принимаем максимальное значение q_sw = q_sw₁ = 60,7. Из условия сварки принимаем диаметр хомутов 8 мм (A_sw = 50,3 мм²). Тогда максимально допустимый шаг хомутов на приопорном участке равен

Принимаем s_w₁ =100 мм. Назначаем шаг хомутов в пролете равным s_w₂ = 300 мм. Тогда интенсивность хомутов приопорного участка

а пролетного участка

Зададим длину участка с шагом хомутов s_w₁,равной расстоянию от опоры до первого груза – l₁ = 1350 мм, и проверим условие (3.44) при значении с, равном расстоянию от опоры до второго груза - с = 2850 мм. Но поскольку 3h_o = 3·810 = 2430 мм < с, принимаем с = 2430мм. Значение Q_sw определяем согласно п.3.34.

Так как 2h_o + l₁= 2·810 + 1350 = 2970 мм > с, значение Q_sw определяем по формуле (3.56). При этом, поскольку с > 2h_o, с_о = 2h_o = 1620 мм.

Q_sw = 0,75[q_sw₁c_o- (q_sw₁ - q_sw₂)(c - l₁)] = 0,75[85,5·1620 - (85,5 -28,5)(2430 -1350)] =

57712 Н = 57,7 кН.

При с =3h_o, Q_b = Q_b_._min = 0,5R_btbh_о = 0,53·0,75·80·810 = 24300 H = 24,3 кН.

Поперечная сила на расстоянии с = 2430 мм от опоры (черт.3.22) равна

Проверяем условие (3.44)

Q_b + Q_sw = 24,3 + 57,7 = 82,0 кН > Q = 59,5 кН,

т.е. прочность этого наклонного сечения обеспечена.

Большее значение с не рассматриваем, поскольку при этом поперечная сила резко уменьшается.

Таким образом, длину участка с шагом хомутов s_w_l= 100 мм принимаем равной 1,35 м.

Пример 16. Дано: двухскатная балка пролетом 8,8 м (черт.3.23,а); сплошная равномерно распределенная нагрузка на балку q = 46 кН/м; размеры опорного сечения по черт.3.23,б; бетон класса В20 (R_bt = 0,9МПа); хомуты из арматуры класса А400 (R_sw = 285 МПа) диаметром 10 мм (A_sw = 78,5 мм²) шагом s_w = 100 мм.

Требуется проверить прочность наклонного сечения по поперечной силе.

Расчет. Рабочая высота опорного сечения равна h_o = 600 - 40 = 560 мм (см. черт.3.23,б). По формуле (3.48) определим интенсивность хомутов

Черт.3.23. К примеру расчета 16

Определим проекцию невыгоднейшего наклонного сечения с согласно п.3.37. Из черт.3.23,а имеем tgβ= 1/12, b = 100 мм,

R_bt b = 0,9·100 = 90 Н/мм; 1 - 2tgβ = 1 - 2 / 12 = 0,833.

Поскольку q_sw /(R_btb) = 223,7/90 = 2,485 > 2(1 - 2tgβ)² = 2·0,833²= 1,389, значение с вычисляем по формуле (3.62).

Рабочая высота поперечного сечения h_o на расстоянии с = 444 мм от опоры равна

h_o = h_o₁ + с·tgβ = 560 + 444/12 = 597 мм.

Поскольку с = 444 мм < 2h_o, с_o = с = 444 мм;

Проверим условие (3.44), принимая поперечную силу в конце наклонного сечения равной

Q = Q_max – q₁c=(46·8,8)/2 - 46·0,444 = 182,0 кН:

Q_b + Q_sw = 108,4 + 74,5 = 182,9 кН > Q = 182 кН,

т.е. прочность наклонных сечений по поперечной силе

обеспечена.

Пример 17.Дано:консоль размерами по черт.3.24, сосредоточенная сила на консоли F = 130 кН, расположенная на расстоянии l₁= 0,8 м от опоры; бетон класса В15 (R_bt = 0,75 МПа); хомуты двухветвевые диаметром 8 мм (A_sw = 101 мм²) из арматуры класса А240 (R_sw = 170 МПа) шагом s_w = 200 мм.

Черт.3.24.К примеру расчет 17

Требуется проверить прочность наклонных сечений по поперечной силе.

Расчет. Согласно п.3.38 проверяем из условия (3.44) невыгоднейшее наклонное сечение, начинающееся от места приложения сосредоточенной силы, при значении с, определенном по формуле (3.62) при q₁= 0 и .

Рабочая высота в месте приложения сосредоточенной силы равна (см. черт.3.24); R_btb = 0,75·200 = 150Н/мм.

Значение q_sw равно

Поскольку , оставляем с = 469,4 мм.

Определим рабочую высоту h_oв конце наклонного сечения

h₀ = h₀_l + с·tgβ = 305 + 469·0,369 = 478 мм.

Поскольку с = 469,4 > 2h_o, с_o = с = 469 мм.

;

Q_b + Q_sw = 109,6 + 30,2 = 139,8 кН > F = 130 кН,

т.е. прочность наклонных сечений по поперечной силе обеспечена.

Пример 18. Дано: сплошная плита днища резервуара без поперечной арматуры размером 3x6 м толщиной h = 160 мм, монолитно связанная по периметру с балками; полная равномерно распределенная нагрузка 50 кН/м²; бетон класса В15 (R_bt =0,75 МПа).

Требуется проверить прочность плиты на действие поперечной силы.

Расчет. h_o = 160 - 20 = 140 мм. Расчет проводим для полосы шириной b = 1,0 м = 1000 мм, пролетом l = 3 м. Тогда q = 50·1,0 = 50 кН/м, а поперечная сила на опоре равна

Проверим условие (3.64)

2,5R_btbh₀ = 2,5·0,75·1000·140 = 262500 Н > Q_max = 75 кН.

Проверим условие (3.66), принимая q₁= q - 50 кН/м (Н/мм). Поскольку боковые края плиты монолитно связаны с балками, условие (3.66) имеет вид

следовательно, прочность плиты проверяем из условия (3.67а)

0,625R_btbh_о + 2h_оq₁= 0,625·0,75·1000·140 + 2,4·140·50 = 82425 Н =

82,4 кН > Q_max = 75 кН,

т.е. прочность плиты по поперечной силе обеспечена.

Пример 19. Дано:панель стенки резервуара консольного типа с переменной толщиной от 262 (в заделке) до 120 мм (на свободном конце) вылетом 4,25 м; боковое давление грунта, учитывающее нагрузку от транспортных средств на поверхности грунта, линейно убывает от q_o= 55 кН/м² в заделке до q = 6 кН/м² на свободном конце; а = 22 мм; бетон класса В15 (R_bt = 0,75 МПа).

Требуется проверить прочность панели на действие поперечной силы.

Расчет. Рабочая высота сечения панели в заделке равна h_o₁ = 262-22 = 240 мм.

Определим tgβ (β - угол между растянутой и сжатой гранями):

tgβ =(262-120)/4250 = 0,0334.

Проверим условия п.3.41. Поперечная сила в заделке равна

Q_max =((55+6)/2)·4,25 = 129,6 кН.

Расчет производим для полосы панели шириной b = 1,0 м = 1000 мм.

Проверим условие (3.64), принимая h_o = h_o₁ = 240 мм.

2,5R_btbh_о = 2,5·0,75·1000·240 = 450000 Н = 450 кН > Q_max

т.е. условие выполняется.

Поскольку панели связаны друг с другом, а ширина стенки резервуара заведомо больше 5h, значение c_max определяем по формуле

Средняя интенсивность нагрузки на приопорном участке длиной c_max = 554 мм равна

Поскольку

принимаем с = c_max = 554мм.

Определим рабочую высоту сечения на расстоянии с/2от опоры (т.е. среднее значение h_oв пределах длины с):

Поперечная сила на расстоянии с = 554 мм от опоры равна:

Q = Q_max – q₁c= 129,6 - 51,8·0,554 = 100,9 кН.

Проверим условие (3.65):

т.е. прочность панели по поперечной силе обеспечена.

Расчет наклонных сечений на действие момента

Пример 20.Дано: свободно опертая балка пролетом l = 5,5м с равномерно распределенной нагрузкой q = 29 кН/м; конструкция приопорного участка балки принята по черт.3.25; бетон класса В15 (Rb = 8,5 МПа); продольная арматура без анкеров класса А400 (R_s =355 МПа) площадью сечения A_s = 982 мм² (2Æ25); хомуты из арматуры класса А240 (R_sw =170 МПа) диаметром 8 мм шагом s_w =150 мм приварены к продольным стержням.

Требуется проверить прочность наклонных сечений на действие момента.

Расчет. h_o = h - а = 400 - 40 = 360 мм. Поскольку растянутая арматура не имеет анкеров, расчет наклонных сечений на действие момента необходим.

Определим усилие в растянутой арматуре по формуле (3.73).

Принимаем начало наклонного сечения у грани опоры. Отсюда l_s = l_s_up - 10 мм = 280 - 10 = 270 мм (см. черт.3.25).

Опорная реакция балки равна

а площадь опирания балки A_s_up = bl_s_up = 200·280 = 56000 мм²,

откуда ,

следовательно, а = 1,0. Из табл.3.3 при классе бетона В15, классе арматуры А400 и а = 1,0 находим λ_an= 47. Тогда, длина анкеровки равна l_an = λ_and_s = 47·25 = 1175 мм.

N_s = R_sA_s (l_s/l_an) = 355·982·(270/1175) = 80106 Н.

Черт.3.25. К примеру расчета 20

Поскольку к растянутым стержням в пределах длины l_s приварены 4 вертикальных и 2 горизонтальных поперечных стержня (см. черт.3.25), увеличим усилия N_s на величину N_w.

Принимая d_w = 8 мм, n_w = 6, φ_w = 150 (см. табл.3.4), получаем

N_w = 0,7n_w φ_w d_w² R_bt = 0,7·6·150²·0,75 = 30,24·10³ Н.

Отсюда N_s = 80106 + 30240 = 110346 Н.

Определяем максимально допустимое значение N_s.Из табл.3.3 при а = 0,7 находим λ_an = 33; тогда , т.е. оставляем N_s = 110346 Н. Определим плечо внутренней пары сил

Тогда момент, воспринимаемый продольной арматурой, равен

M_s = N_sz_s = 110346·327,5 = 36,1·10⁶ Нмм.

По формуле (3.48) вычислим величину q_sw

Определяем длину проекции невыгоднейшего наклонного сечения по формуле (3.76), принимая значение Q_max равным опорной реакции балки, т.е. Q_max = F_sup = 80 кН.

Тогда момент, воспринимаемый поперечной арматуры, равен

M_sw =0,5q_swc²= 0,5·114,5·557,5² = 17,8·10⁶ Н мм.

Момент в наклонном сечении определяем как момент в нормальном сечении, расположенном в конце наклонного сечения, т.е. на расстоянии от точки приложения опорной реакции, равной x = l_sup/3 + с = 280/3 + 557,5 = 650,8 мм

Проверяем условие (3.69)

M_s + М_sw = 36,1 + 17,8 = 53,9 кНм >М = 45,9 кНм,

т.е. прочность наклонных сечений по изгибающему моменту обеспечена.

Пример 21. Дано:ригель многоэтажной рамы с эпюрами моментов и поперечных сил от равномерно распределенной нагрузки q = 228 кН/м по черт.3.26; бетон класса В25; продольная и поперечная арматура класса А400 (R_s = 355 МПа, R_sw = 285 МПа); поперечное сечение приопорного участка - по черт.3.26; хомуты трехветвевые диаметром 10 мм (R_sw =236 мм²) шагом s_w равным 150 мм.

Требуется определить расстояние от левой опоры до места обрыва первого стержня верхней арматуры.

Расчет. Из черт.3.26 имеем: h_o = h - a = 800 - 60 = 740 мм; а -50 мм; площадь сечения верхней растянутой арматуры без учета одного обрываемого стержня Æ32 A_s = 1609 мм² (2Æ32); A_s = 2413 мм²(3Æ32). Определим предельный момент, соответствующий этой арматуре по формуле (3.19), поскольку A_s < A^'_s, т.е. х < 0: