Изгибаемые элементы

4.9 Расчет изгибаемых элементов, обеспеченных от потери устойчивости плоской формы деформирования (см. пп. 4.14 и 4.15), на прочность по нормальным напряжениям следует производить по формуле

(или ≤R^и_д.ш), (17)

где М - расчетный изгибающий момент;

R_и - расчетное сопротивление изгибу;

R^и_д.ш - расчетное сопротивление изгибу древесины из однонаправленного шпона;

W^д.ш_расч - рсчетный момент сопротивления поперечного сечения элемента.

Для цельных элементов W_расч= W_нт; для изгибаемых составных элементов на податливых соединениях расчетный момент сопротивления следует принимать равным моменту сопротивления нетто W_нт,умноженному на коэффициент k_w; значения k_w для элементов, составленных из одинаковых слоев, приведены в таблице 13. При определении W_нтослабления сечений, расположенные на участке элемента длиной до 200 мм, принимают совмещенными в одном сечении.

Таблица 13*

4.10 Расчет изгибаемых элементов на прочность по скалыванию следует выполнять по формуле

(или <R^ск_д.ш), (18)

где Q - расчетная поперечная сила;

S ^¢_бр - статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

I_бр - момент инерции брутто поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси;

b_рас - расчетная ширина сечения элемента;

R_ск- расчетное сопротивление скалыванию при изгибе;

R^ск_д.ш - расчетное сопротивление скалыванию при изгибе древесины из однонаправленного шпона.

4.11 Число срезов связей n_с, равномерно расставленных в каждом шве составного элемента на участке с однозначной эпюрой поперечных сил, должно удовлетворять условию

, (19)

где Т - расчетная несущая способность связи в данном шве;

М_А, М_В - изгибающие моменты в начальном А и конечном В сечениях рассматриваемого участка.

Примечание- При наличии в шве связей разной несущей способности, но одинаковых по характеру работы (например, нагелей и гвоздей) несущие способности их следует суммировать.

4.12 Расчет элементов цельного сечения на прочность при косом изгибе следует производить по формуле

(или R^и_д.ш), (20)

где М_хи М_у- составляющие расчетного изгибающего момента для главных осей сечения х и у;

W_xи W_y- моменты сопротивлений поперечного сечения нетто относительно главных осей сечения х и у.

4.13 Клееные криволинейные элементы, изгибаемые моментом М,уменьшающим их кривизну, следует проверять на радиальные растягивающие напряжения по формуле

, (21)

где σ₀ - нормальное напряжение в крайнем волокне растянутой зоны;

σ_i - нормальное напряжение в промежуточном волокне сечения, для которого определяют радиальные растягивающие напряжения;

h_i - расстояние между крайним и рассматриваемым волокнами;

r_i - радиус кривизны линии, проходящей через центр тяжести части эпюры нормальных растягивающих напряжений, заключенной между крайним и рассматриваемым волокнами;

R_р90 - расчетное сопротивление древесины растяжению поперек волокон, принимаемое по поз. 7 таблицы 3.

4.14 Устойчивость плоской формы деформирования изгибаемых элементов прямоугольного постоянного сечения следует рассчитывать по формуле

(или ≤R^и_д.ш), (22)

где М - максимальный изгибающий момент на рассматриваемом участке l_р;

W_бр - максимальный момент сопротивления брутто на рассматриваемом участке l_р.

Коэффициент φ_м для изгибаемых элементов прямоугольного постоянного поперечного сечения, шарнирно-закрепленных от смещения из плоскости изгиба и закрепленных от поворота вокруг продольной оси в опорных сечениях, следует определять по формуле

, (23)

где l_р - расстояние между опорными сечениями элемента, а при закреплении сжатой кромки элемента в промежуточных точках от смещения из плоскости изгиба - расстояние между этими точками;

b - ширина поперечного сечения;

h - максимальная высота поперечного сечения на участке l_р;

k_ф - коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке l_р, определяемый по таблице Г.2 приложения Г настоящих норм.

При расчете изгибаемых элементов с линейно меняющейся по длине высотой и постоянной шириной поперечного сечения, не имеющих закреплений из плоскости по растянутой от момента М кромке, или при m < 4 коэффициент φ_м по формуле (23) следует умножать на дополнительный коэффициент k_жМ.Значения k_жМприведены в таблице Г.2 приложения Г. При m ≥ 4 k_жМ = 1.

При подкреплении из плоскости изгиба в промежуточных точках растянутой кромки элемента на участке l_р коэффициент φ_м, определенный по формуле (23), следует умножать на коэффициент k_пМ:

(24)

где a_р - центральный угол в радианах, определяющий участок l_р элемента кругового очертания (для прямолинейных элементов a_р = 0);

т - число подкрепленных (с одинаковым шагом) точек растянутой кромки на участке l_р

(при т ≥ 4 величину следует принимать равной 1).

4.15 Проверку устойчивости плоской формы деформирования изгибаемых элементов постоянного двутаврового или коробчатого поперечного сечений следует производить в тех случаях, когда

, (25)

где b - ширина сжатого пояса поперечного сечения.

Расчет следует производить по формуле

(или ≤ R^с_д.ш), (26)

где φ - коэффициент продольного изгиба из плоскости изгиба сжатого пояса элемента, определяемый по п. 4.3;

R_c - расчетное сопротивление сжатию;

R^с_д.ш - расчетное сопротивление сжатию древесины из однонаправленного шпона;

W_бp - момент сопротивления брутто поперечного сечения; в случае фанерных стенок - приведенный момент сопротивления в плоскости изгиба элемента.