Совершенствование технологических процессов восстановления деталей электродуговой и газовой сваркой и наплавкой
При осуществлении процессов сварки и наплавки для ремонта деталей автомобилей и автомобильных двигателей необходимо соблюдение главного условия – стабильного «горения» электрической дуги. Устойчивость электрической дуги обеспечивается высокой степенью ионизации газового промежутка. Поток электронов, образующих электрический ток, характеризуют количество электронов, проходящих через электрическую цепь сварочного устройства, и величина ее электрического сопротивления. Масса электрона составляет
9,1×10‑28 г, схема дугового разряда приведена на рис. 3.21 [10].
Рис. 3.21. Схема дугового разряда, переноса электрических зарядов
и прохождения тока через дуговой промежуток:
е – электрон; А0 – нейтральный атом; А+ – положительно заряженный ион газа; Iе – электронный ток; Ii – ионный ток
Температура дуги по данным К.К. Хренова и В.В. Фролова
Тсд = (810…1050) ui, (3.51)
где Тсд – температура «столба дуги» (К); ui – потенциал ионизации газа в «столбе дуги» (электровольт).
Для повышения стабильности горения дуги в зону ее действия вводят вещества, обладающие более низким потенциалом ионизации по сравнению со сплавами железа: соединения калия, натрия, кальция, окиси железа и т.д. Эти соединения вводятся в зону сварки в качестве флюсов при сварке и наплавке на переменном токе.
Баланс энергии на аноде электрической дуги и на катоде определяется приведенными зависимостями:
Qk = UB + UA, (3.52)
где Qk – энергия на аноде дуги; UB – работа выхода электронов, приобретенная ими при выбивании из катода положительно заряженными ионами и приносимыми затем аноду; UA – кинетическая энергия ускорения электронов, приобретаемая ими в анодной области.
Работа «выхода» для железа (материал катода) UB = 4,18 B, для вольфрама UB = 4,54 В и т.п.
Баланс энергии на катоде Qk для электрической дуги на переменном токе состоит из потенциальной энергии положительных ионов Ui, кинетической энергии тех же ионов Uk за вычетом энергии, затрачиваемой этими ионами на выход электронов из катода UB с долей f для Ui и Uk:
. (3.53)
При наличии в полости дуги ионов фтора, например, при сварке сплавов железа, баланс энергии на катоде Qk соответствует зависимости
, (3.54)
где Uc – «сродство» атома фтора к электрону; j – отношение тока отрицательных ионов к суммарному значению тока электронов и отрицательных ионов. Использование при сварке и наплавке электродов больших диаметров, 3…5 мм и больше приводит к возникновению в зоне дуги так называемого «магнитного дутья», смещающего пятно контакта электрической дуги в ту или иную сторону от проекции электрода на деталь. Данное явление можно нейтрализовать снижением напряженности электромагнитных полей в зоне сварки применением электродов с уменьшенными диаметрами или учетом при сварке величины смещения дуги вблизи ферромагнитных масс: блоков цилиндров, картеров, чугунных головок цилиндров для дизельных двигателей большого литража и т.п.
При прочих равных условиях использование переменного тока при сварке и наплавке для ремонта деталей из сплавов железа в значительной мере устраняет явления «магнитного дутья».
Эффективная тепловая мощность Qэ при сварке определяется выражением
, (калорий в секунду), (3.55)
где hт - эффективный тепловой КПД нагрева изделия, представляющий собой отношение эффективной мощности дуги к полной тепловой мощности; I – сила тока в электрической цепи сварочного устройства в зоне подвода к электрической дуге; V – напряжение, подводимое к дуге.
Погонную энергию сварки определяют по выражению (в калориях на сантиметр длины сварочного шва):
, (3.56)
где Vсв – скорость сварки (см/с).
Погонная энергия при дуговой сварке плавящимся электродом непосредственно связана с поперечным сечением однопроходного шва F:
, (3.57)
где g – плотность металла шва (г/см3); aн – коэффициент наплавки (г/ампер×ч); F – площадь поперечного сечения шва (см2).
Для электродуговой сварки справедливо выражение
. (3.58)
Для создания оптимальных условий формирования и застывания сварочного шва, чтобы избежать перегрева, непровара, получения неоптимальной структуры при охлаждении наплавленного металла шва и т.п., необходимо правильно выбирать градацию температур при плавлении и застывании материала. Для определения Т – «температуры точки», находящейся на поверхности свариваемого изделия на каком-либо расстоянии от края «пятна дуги», используют зависимость Н.Н. Рыкалина:
, (3.59)
где е – основание натурального логарифма; p=3,14; Qэ – эффективная мощность дуги (кал/с); Vсв – скорость сварки (см/с); l – коэффициент теплопроводности (кал/см×градус); – коэффициент температуропроводности (см2/с); с – теплоемкость свариваемого металла (кал/г×град); g – плотность свариваемого металла (г/см3); R – расстояние данной точки от края «пятна» сварочной дуги (см).
Теплофизические свойства некоторых металлов приведены в табл. (3.16).
Если Vсв = 0, т.е. для неподвижной дуги, то справедливо выражение
. (3.60)
Таблица 3.16
Дата добавления: 2016-03-10; просмотров: 747;