Проектирование дождевой водоотводящей сети участка городской территории

Вариант задания, выполняемый студентом, определяется по номеру зачётной книжки.

Схематический план участка городской территории, для которого производится проектирование, приведен на рис. 1.1. Длина стороны клетки равна (15 + z) м, где z – последняя цифра номера зачётной книжки. Изолинии отметок высоты в м.

По предпоследней цифре номера устанавливается населённый пункт:

1 – Ужгород,

2 – Тернополь,

3 – Кировоград,

4 – Киев,

5 – Днепропетровск,

6 – Сумы,

7 – Харьков,

8 – Артёмовск,

9 – Красный Лиман,

0 – Луганск.

Пример расчёта выполнен для г. Донецка при длине стороны клетки на плане рис. 1.1 равной 25 м.

Проектирование выполняется в соответствии со строительными нормами и правилами СНиП 2.04.03-85. Канализация. Наружные сети и сооружения (далее для краткости просто СНиП).

Рис. 1.1

1.1. Трассировку сети начинают с разбивки территории на бассейны (площади) стока, исходя из направления уклона местности на каждом участке. Уличные коллекторы проектируются прямолинейными, параллельно красным линия застройки (условным границам, отделяющим проезжую часть улиц от территории застройки) и располагаются по возможности по середине проезжей части. Для всех вариантов уклон местности на плане рис. 1.1 не превышает 0,01. В таком случае для определения бассейнов стока проводим биссектрисы углов (между осями улиц) до их взаимного пересечения и соединяем прямой линией образующиеся вершины треугольников.

Если уклон местности превышает 0,02, разбивка территории на бассейны, как это видно на рис. 1.2, значительно усложняется.

1.2. Пользуясь планом территории, рассчитываем площади бассейнов стока, прилегающих к магистральным участкам сети водоотведения 1-2, 2-3, 3-4, 4-5 а также к их боковым подключениям, и заносим результаты вычислений в таблицу (СНиП п. 2.14). В нашем примере результаты расчётов по рис. 1.1 заносим в табл. 1.1. Так, например, площадь стока бассейна, прилегающего к участку 1-2, находим как сумму площадей двух треугольников:

175·175/2 + 175·175/2 = 30625 м² ≈ 3,06 га.

Площадь стока бассейна, прилегающего к участку 2-3,

200·100/2 + 200·100/2 = 20000 м² ≈ 2,00 га.

Площадь стока боковых подключений в точке 2 к участку 2-3 находим как сумму четырёх трапеций:

2·[175·(150 + 325)/2 + 100·(325 + 225)/2] = 138125 м² ≈ 13,81 га.

Общая площадь стока, с которой приходит вода к концу участка 2-3 в точке 3, складывается площади стока, формирующей поток к концу магистрального участка 1-2, 3,06 га, площади, примыкающей к участку 2-3, 2,00 га и площади боковых подключений 13,81 га:

3,06 + 2 + 13,81 = 18,87 га.

Рис. 1.2

Таблица 1.1

1.3. По карте рис. 1.3 (СНиП, черт. 1) для Донецка интенсивность дождя продолжительностью 20 мин с вероятным периодом превышения один раз в год88 л/с/га.

Рис. 1.3

1.4. Согласно СНиП, табл. 5, при благоприятных и средних условиях расположения коллекторов на проездах местного значения и q₂₀ = 88 л/с/га период однократного превышения расчётной интенсивности дождя P = 0,5…1 год. Принимаем P = 1 год.

1.5. Согласно СНиП, табл. 4, для востока Украины при P = 1 год показатель степени n = 0,67. Для востока Украины среднее количество дождей за год m_r = 60, показатель степени γ = 1,82.

1.6. Согласно СНиП, п. 2.12, параметр расчётной продолжительности дождя

.

Для нашего примера

655 л/с/га =

= 0,0655 мм/с = 3,93 мм/мин.

1.7. Согласно СНиП, табл. 10, при А = 655 л/с/га среднее значение коэффициента стока для водонепроницаемых поверхностей (кровли зданий и асфальтобетонное покрытие дорог) z_mid = 0,27.

1.8. Согласно СНиП, п. 2.16, время поверхностной концентрации дождевого стока в населённых пунктах (по грунту, по крышам, по дорожному покрытию) при отсутствии внутриквартальных закрытых дождевых сетей принимается равным 5…10 мин. Примем t_con = 5 мин.

1.9. Наносим на схему сети дождеприёмники. На рис. 1.1 они показаны в виде маленьких прямоугольников. Дождеприёмники (рис. 1.4) надлежит предусматривать в лотках проезжей части улиц, а также в пониженных местах и до пешеходных переходов. Расстояние l между дождеприёмниками зависит от уклона земли i [6, с. 90]. При i < 0,004 l = 50 м, при i < 0,004…0,006 l = 60 м, при i < 0,006…0,01 l = 70 м. Для всех вариантов уклон боковых участков местности на плане рис. 1 не превышает 0,004. Здесь дождеприёмники устанавливаем на расстоянии 50 м. Уклон земли участка 1-2 i_земли = 0,005. В соответствии с рекомендациями для этого участка также принимаем расстояние между дождеприёмниками l_con = 50 м.

	Дождеприёмник: 1 – асфальтированная проезжая часть; 2 – решётка; 3 – бордюрный камень; 4 – плита перекрытия; 5 – кольца стеновые; 6 – ходовые скобы; 7 – бетон; 8 – плита днища; 9 – соединительная труба.
Рис. 1.4

1.10. Начальные дождеприёмники участков устанавливаем на расстоянии вдвое меньшем расстояния между дождеприёмниками, т. е. на расстоянии 25 м от границ кварталов.

Тогда для нашего примера длина бокового участка

l_can = 325 – 25 = 300 м.

1.11. Согласно СНиП, п. 2.15, продолжительность протекания дождевых вод по уличным лоткам до дождеприёмника t_can рассчитывается только при отсутствии дождеприёмников в пределах квартала. В нашем случае дождеприёмников в пределах кварталов нет.

1.12. С учётом СНиП, пп. 2.34, 2.39, расчётную скорость течения по лоткам и трубам, обеспечивающую незаиливание канализационных сетей, примем равной v_can = v_р = 1,0 м/с.

1.13. Для участка 1-2 и для боковых участков время протекания к началу участка складывается из времени поверхностной концентрации и времени протекания по уличному лотку к первому дождеприёмнику:

.

Для нашего примера

5,5 мин.

1.14. Согласно СНиП, п. 2.15, расчётная продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам боковых участков

.

Для нашего примера

10,6 мин.

1.15. Согласно СНиП, пп. 2.15, 2.16, расчётная продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам участка 1-2

.

Для нашего примера

8,1 мин.

1.16. Коэффициент β, учитывающий заполнение свободной ёмкости сети в момент возникновения напорного режима, находим по табл. 1.2 (СНиП, табл. 11).

Таблица 1.2

Для нашего примера при n = 0,67 методом интерполяции находим:

.

1.17. Оценим площадь стока до дождеприёмника, установленного в начале участка 1-2, (ширина квартала 150 м плюс половина ширины улицы 25 м, помноженные на расстояние 25 м от границы квартала до первого дождеприёмника):

F = (150 + 25)·25 = 4375 м² ≈ 0,44 га.

Приблизительно такой же, и даже несколько меньшей, будет площадь стока до дождеприёмника, установленного в начале каждого из боковых участков.

1.18. Согласно СНиП, п. 2.11, расход дождевых вод (в л/с)

1.19. Согласно СНиП, п. 2.11, расчётный расход дождевых вод (в л/с) для гидравлического расчёта дождевых сетей

q_cal = βq_r.

1.20. Оценим расход дождевых вод через лоток до первого дождеприёмника участка 1-2 и до каждого из боковых участков:

85,7 л/с.

1.21. Уклон земли участка 2-3 i_земли = 0,005. В соответствии с рекомендациями [6, с. 90] для этого участка принимаем расстояние между дождеприёмниками l_con = 50 м. Уклон земли участка 3-4 i_земли = 0,008. В соответствии с рекомендациями для этого участка принимаем расстояние между дождеприёмниками l_con = 200/3 = 66,7 м.

1.22. Согласно СНиП, п. 4.30, ширина потока b в лотке перед решёткой (ширина разлива) не должна превышать 2 м. Принимаем b = 2 м.

1.23. Согласно СНиП, п. 2.42, наименьший уклон лотков проезжей части i_min = 0,003. Поскольку уклон земли вдоль лотка на боковых участках меньше этой величины, применяем на этих участках лотки с пилообразным продольным профилем, как на рис. 1.5. Здесь 1 – поверхность дорожного покрытия; 2 – дно лотка; 3 – дождеприёмник; 4 – металлическая решетка; 5 – перепускная труба к коллектору.

Рис. 1.5

1.24. На рис. 1.6 показаны типы открытых дождевых сетей: а – борт-лоток бетонный треугольный, б – то же армированный прямоугольный, в – то же армированный трапецеидальный, г – кювет мощённый или одернованный. Выбираем борт-лоток бетонный треугольный как более дешёвый, более удобный в эксплуатации.

1.25. При минимальном уклоне лотка i = 0,003 и глубине лотка у дождеприёмника h = il = 0,003·25 = 0,075 м отметка дождеприёмника будет ниже отметки земли на величину, равную глубине лотка у дождеприёмника

h = il = 0,003·25 = 0,075 м.

Площадь сечения потока в лотке

ω = hb/2 = 0,075·2/2 = 0,075 м².

Смоченный периметр

≈ b + h = 2 + 0,075 = 2,08 м.

Гидравлический радиус

R = ω/χ = 0,075/2,08 ≈ 0,036 м.

Рис. 1.6

Для бетонированных лотков коэффициент шероховатости = 0,014. Показатель степени

.

Скоростная характеристика

5,32 м/с.

Расходная характеристика

0,213 м³/с.

Расход 0,032 м³/с = 32 л/с, что меньше расчётного значения 85,7 л/с. Поэтому увеличиваем уклон лотка до i = 0,006.

Теперь глубина лотка у дождеприёмника

h = il = 0,006·25 = 0,15 м.

Площадь сечения потока в лотке

ω = hb/2 = 0,15·2/2 = 0,15 м².

Смоченный периметр

χ ≈ b + h = 2 + 0,15 = 2,15 м.

Гидравлический радиус

R = ω/χ = 0,15/2,15 ≈ 0,070 м.

Скоростная характеристика

12,3 м/с.

Расходная характеристика

1,84 м³/с.

Скорость

0,95 м/с.

Расход 0,142 м³/с = 142 л/с, что больше рассчитанного значения 85,7 л/с.

Согласно СНиП, пп. 2.35, 2.36, минимальную допустимую скорость дождевых сточных вод в лотках следует принимать 0,4 м/с, максимальную – 7 м/с. Оба эти требования выполняются.

Принимаем окончательно уклон лотка на боковых участках i = 0,006.

1.26. На участках лотков 1-2, 2-3 и 3-4 необходимый расход и скорость потока обеспечиваются за счёт уклона земли i = 0,005 и меньшей площади водосбора, приходящейся на дождеприёмник.

1.27. Для магистральной линии 1-2-3-4 наибольшая площадь стока имеется у наземных лотков на серединах участков 2-3 и 3-4:

F = 6·25·25 = 3750 м² = 0,375 га.

Расход дождевых вод через этот лоток

72,8 л/с.

1.28. Глубину h наземного лотка (рис. 1.7) находим методом приближений с использованием Microsoft Excel (рис. 1.8). Площадь сечения потока в лотке ω = hb/2. Смоченный периметр . Гидравлический радиус R = ω/χ. Показатель степени . Скоростная характеристика . Расходная характеристика K = ωW. Скорость . Расход .

Рис. 1.7

Рис. 1.8

Необходимые значения расхода и скорости обеспечиваются при глубине наземного лотка h = 0,17 м.

1.29. Согласно СНиП, п. 2.33, наименьший диаметр труб самотёчных уличных дождевых сетей следует принимать 250 мм.

Расчётные наполнения и минимальные уклоны в зависимости от диаметра труб [9, с. 154, табл. 50] приведены в табл. 1.3.

Таблица 1.3

Железобетонные трубы, применяемые при устройстве подземных безнапорных трубопроводов, транспортирующих самотёком бытовые жидкости и атмосферные сточные воды, изготовляют по ГОСТ 6582–71 [6, с. 125, табл. 24]. Их размеры приведены в табл. 1.4.

Таблица 1.4

Для трубопроводов дождевой и общесплавной систем водоотведения следует принимать полное расчётное наполнение (СНиП, п. 2.40). Наименьшие скорости при наибольшем расчётном наполнении приведены в табл. 1.5 (СНиП, табл. 16).

1.30. Для боковых участков, примыкающих к узлу 2, расчётный расход сточных вод

585 л/с,

уклон земли i = 0. Выбираем d = 1000 мм. При наполнении 0,60d и уклоне i = 0,0015 [9, с. 76, табл. 18] обеспечивается необходимая незаиливающая скорость v = 1,19 > 1,15 м/с (табл. 1.5) и расход q = 583,3 ≈ 585 л/с. Падение трубы il = 0,0015·300 = 0,45 м.

Таблица 1.5

1.31. Уточняем расчётную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам боковых участков, примыкающих к узлу 2:

9,8 мин.

1.32. Уточняем расход по трубам боковых участков, примыкающих к узлу 2:

619 л/с.

По таблицам Лукиных [9, с. 76, табл. 18] для такого расхода получаем практически ту же скорость v = 1,20 м/с. Следовательно, уточнённое время протекания по боковым участкам, прилегающим к узлу 2, равно 9,8 мин.

Результаты этих и дальнейших расчётов заносим в табл. 1.6.

1.33. С учётом времени протекания 8,1 мин (п. 1.15) от наиболее удалённых площадей для участка 1-2 расчётный расход сточных вод

313 л/с,

уклон земли i_земли = 0,005.

1.34. Для соединения с трубой бокового участка, примыкающего к узлу 2, падение участка 1-2 должно составить

99,16 – 98,33 + 0,45 = 1,28 м.

Уклон трубы

i_p = 1,28/150 = 0,0085.

1.35. По таблицам Лукиных [9, с. 61, табл. 14] получаем, что труба диаметром d = 600 мм при наполнении 0,55d и уклоне i = 0,0085 обеспечивает требуемый расход при скорости v = 1,95 м/с, превышающей минимальную незаиливающую скорость (табл. 1.5), равную 1 м/с. Принимаем диаметр трубы участка 1-2 d = 600 мм.

1.36. Уточняем расчётную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам участка 1-2:

6,8 мин.

1.37. Уточняем расход по трубам участка 1-2:

354 л/с.

По таблицам Лукиных [9, с. 61, табл. 14] для такого расхода получаем практически ту же скорость v = 2,01 м/с. Следовательно, уточнённое время протекания по участку 1-2 равно 6,8 мин.

1.38. Согласно СНиП, пп. 2.15, 2.16, расчётную продолжительность протекания дождевых вод по трубам участка 2-3 находим, принимая скорость равной скорости на предыдущем участке 1-2:

1,7 мин.

1.39. С учётом времени протекания 9,8 мин (п. 1.31) от наиболее удалённых площадей боковых участков, примыкающих к узлу 2, время протекания по участку 2-3 составит

t_r = 9,8 + 1,7 = 11,5 мин.

1.40. Расход на участке 2-3

1510 л/с,

уклон земли i_земли = 0,005. Примем такой же уклон трубы i_p = 0,005. По таблицам Лукиных [9, с. 78, табл. 18] получаем, что труба диаметром d = 1000 мм при наполнении 0,80d и уклоне i = 0,005 обеспечивает расход q = 1550 л/с при скорости v = 2,30 м/с, превышающей минимальную незаиливающую скорость (табл. 1.5), равную 1,15 м/с. Принимаем диаметр трубы участка 2-3 d = 1000 мм.

1.41. Уточняем расчётную продолжительность протекания дождевых вод по трубам участка 2-3:

1,4 мин.

1.42. С учётом времени протекания 9,8 мин (п. 1.31) от наиболее удалённых площадей боковых участков, примыкающих к узлу 2, время протекания по участку 2-3 составит

t_r = 9,8 + 1,4 = 11,2 мин.

1.43. Уточняем расход на участке 2-3

1538 л/с.

По таблицам Лукиных [9, с. 78, табл. 18] для такого расхода получаем практически ту же скорость v = 2,30 м/с. Следовательно, уточнённое время протекания по участку 2-3 равно 1,4 мин.

1.44. С учётом времени протекания 10,6 мин (п. 1.14) от наиболее удалённых площадей для боковых участков, примыкающих к узлу 3, расчётный расход сточных вод на одном из этих участков

466 л/с,

уклон земли i = 0. Падение 97,5 – 97,4 + 0,45 = 0,55 м. Уклон трубы i_p = 0,55/300 = 0,0018. Выбираем d = 800 мм. При наполнении 0,75d и уклоне i = 0,0018 [9, с. 68, табл. 16) обеспечивается необходимая незаиливающая скорость v = 1,19 > 1 м/с (табл. 1.5) и расход q = 479,7 > 466 л/с.

1.45. Уточняем расчётную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам боковых участков, примыкающих к узлу 3:

9,8 мин.

1.46. Уточняем расход по трубам боковых участков, примыкающих к узлу 3:

492 л/с.

По таблицам Лукиных [9, с. 68, табл. 16] для такого расхода получаем ту же скорость v = 1,19 м/с. Следовательно, уточнённое время протекания по боковым участкам, примыкающим к узлу 3, равно 9,8 мин.

1.47. Согласно СНиП, пп. 2.15, 2.16, расчётную продолжительность протекания дождевых вод по трубам участка 3-4 находим, принимая скорость равной скорости на предыдущем участке 2-3:

1,5 мин.

1.48. С учётом времени протекания 9,8 мин (п. 1.31) от наиболее удалённых площадей боковых участков, примыкающих к узлу 2, а также времени протекания 1,4 мин по трубам участка 2-3 время протекания по участку 3-4 составит

t_r = 9,8 + 1,4 + 1,5 = 12,7 мин.

1.49. Расход на участке 3-4

2378 л/с,

уклон земли i_земли = 1/125 = 0,008. Примем такой же уклон трубы i_p = 0,008. По таблицам Лукиных [9, с. 86, табл. 20] получаем, что труба диаметром d = 1200 мм при наполнении 0,8d и уклоне i = 0,008 обеспечивает расход q = 3195 л/с при скорости v = 3,29м/с, превышающей минимальную незаиливающую скорость (СНиП, п. 2.34), равную 1,15 м/с. Принимаем диаметр трубы участка 3-4 d = 1200 мм.

1.50. Уточняем расчётную продолжительность протекания дождевых вод по трубам участка 3-4:

1,0 мин.

1.51. С учётом времени протекания 9,8 мин (п. 1.31) от наиболее удалённых площадей боковых участков, примыкающих к узлу 2, и трубам участка 2-3 1,4 мин (п. 1.41) время протекания по участку 3-4 составит

t_r = 9,8 + 1,4 + 1,0 = 12,2 мин.

1.52. Уточняем расход на участке 3-4

2446 л/с.

По таблицам Лукиных [9, с. 86, табл. 20] для такого расхода получаем практически ту же скорость v = 3,18 м/с. Следовательно, уточнённое время протекания по участку 3-4 равно 1,0 мин.

1.53. Для боковых участков, примыкающих к узлу 4, расчётный расход сточных вод

302 л/с,

уклон земли i ≈ 0,001. Падение трубы 96,3 – 95,9 + 0,45 = 0,85 м. Уклон трубы i_p = 0,85/300 ≈ 0,003. Выбираем d = 800 мм. При наполнении 0,50d и уклоне i = 0,003 [9, с. 69, табл. 16] обеспечивается необходимая незаиливающая скорость v = 1,35 > 1,0 м/с (табл. 1.5) и расход q = 340 > 302 л/с.

1.54. Уточняем расчётную продолжительность протекания дождевых вод по поверхности и трубам боковых участков, примыкающих к узлу 4:

9,3 мин.

1.55. Уточняем расход по трубам боковых участков, примыкающих к узлу 4:

331 л/с.

По таблицам Лукиных [9, с. 69, табл. 16] для такого расхода получаем практически ту же скорость v = 1,32 м/с. Следовательно, уточнённое время протекания по участкам, прилегающим к узлу 4, равно 9,3 мин.

1.56. Согласно СНиП, пп. 2.15, 2.16, расчётную продолжительность протекания дождевых вод по трубам участка 4-5 находим, принимая скорость равной скорости на предыдущем участке 3-4:

1,1 мин.

1.57. С учётом времени протекания 12,2 мин от наиболее удалённых площадей боковых участков 1 и 2 время протекания по участку 4-5 составит

t_r = 12,2 + 1,1 = 13,3 мин.

1.58. Расход на участке 4-5

2816 л/с.

1.59. Уклон земли равен (95,96 – 95,00)/200 = 0,0048. Для получения минимальной глубины залегания коллектора падение трубы участка 4-5 должно составлять 95,96 – 95,00 – 0,45 = 0,51 м (разность отметок земли минус дополнительное падение 0,45 м в точке 2 для обеспечения необходимого уклона на боковых участках). Уклон трубы i_p = 0,51/200 ≈ 0,0025. По таблицам Лукиных [9, сс. 101, 105) получаем, что необходимый расход обеспечивает труба диаметром d = 1600 мм при наполнении 0,65d, уклоне i = 0,0025 и скорости v = 2,1 м/с, превышающей минимальную незаиливающую скорость (табл. 1.5), равную 1,5 м/с. Принимаем диаметр трубы участка 4-5 d = 1600 мм.

1.60. Уточняем расчётную продолжительность протекания дождевых вод по трубам участка 4-5:

1,6 мин.

С учётом времени протекания 12,2 мин от наиболее удалённых площадей боковых участков 1 и 2 время протекания по участку 4-5 составит

t_r = 12,2 + 1,6 = 13,8 мин.

Уточняем расход на участке 4-5

2743 л/с.

По таблицам Лукиных [9, сс. 101, 105] для такого расхода получаем практически ту же скорость v = 2,1 м/с. Следовательно, уточнённое время протекания по участку 4-5 равно 1,6 мин.

Таблица 1.6

1.61. Согласно СНиП, п. 4.8, наименьшую глубину заложения канализационных трубопроводов необходимо принимать на основании опыта эксплуатации сетей в данном районе. Изолинии распределения глубин (в см) промерзания грунтов показаны на карте рис. 1.9.

При отсутствии данных по эксплуатации минимальную глубину заложения лотка трубопровода допускается принимать: для труб диаметром до 500 мм – на 0,3 м; для труб большего диаметра – на 0,5 м менее большей глубины проникновения в грунт нулевой температуры, не менее 0,7 м до верха трубы, считая от отметок поверхности трубы или планировки. Трубопроводы, укладываемые на глубину 0,7 м и менее, считая от верха трубы, должны быть предохранены от промерзания и повреждения наземным транспортом. Принимаем наименьшую глубину заложения шелыги (верхнего свода) трубы h = 0,7 м.

Рис. 1.9

1.62. Согласно СНиП, п. 2.33, наименьшие диаметры труб самотёчных сетей для дождевой уличной сети – 250 мм. Принимаем диаметр трубы от дождеприёмника до уличного коллектора равным 250 мм.

1.63. Согласно СНиП, п. 2.41. уклон присоединения от дождеприёмников следует принимать 0,02 (рис. 1.10).

Рис. 1.10

1.64. Глубина заложения дождевого коллектора в узле 1

H = h + il + D + t_c = 0,7 + 0,02·6 + 0,60 + 0,06 = 1,48 м,

где h = 0,7 м – глубина заложения шелыги трубопровода у первого дождеприёмника, i = 0,02 – уклон трубопровода от дождеприёмника до уличного коллектора, l = B/2 = 6 м – расстояние от дождеприёмника до уличного коллектора, принимаемое равным половине ширины проезжей части улицы, D = 0,60 м – диаметр уличного коллектора, t_c = 0,06 м – толщина стенки трубы уличного коллектора (табл. 1.4).

1.65. Падение трубы на участке 1-2 Δz = 1,28 м подсчитано ранее (п.1.34).

1.66. Падение трубы на участке 2-3 равно разности отметок земли в начале и в конце участка

Δz = z_зн – z_зк = 98,33 – 97,27 = 1,06 м;

1.67. Падение трубы на участке 3-4

Δz = z_зн – z_зк = 97,27 – 95,96 = 1,31 м.

1.68. Падение трубы на участке 4-5 Δz = 0,51 м подсчитано ранее (п. 1.59).

1.69. Отметка дна трубы в начале участка 1-2

z_дн = z_з – H = 99,16 – 1,48 = 97,68 м,

где z_з = 99,16 м – отметка земли в начале участка 1-2, H = 1,48 м – глубина заложения дождевого коллектора в узле 1 (п. 1.63).

1.70. Отметку шелыги свода начала участка 1-2 находим, прибавляя диаметр трубы к отметке дна:

z_шн = z_д + d = 97,68 + 0,60 = 98,28 м.

1.71. Отметку шелыги трубы в конце участка 1-2 найдём, вычтя из отметки шелыги в её начале падение:

z_шк = z_шн – Δz = 98,28 – 1,28 = 97,00 м.

1.72. Отметка дна трубы конца участка 1-2

z_дн = z_шк – d = 97,00 – 0,60 = 96,40 м.

1.73. Отметка дна трубы начала следующего участка (2-3)

z_{дн сл} = z_шк – d_сл= 97,00 – 1,00 = 96,00 м.

1.74. С учётом того, что отметка шелыги конца участка является отметкой шелыги начала следующего участка:

для конца участка 2-3

z_з = 97,27 м,

z_шк = z_шн – Δz = 97,00 – 1,06 = 95,94 м,

z_дн = z_шк – d = 95,94 – 1,00 = 94,94 м,

z_{дн сл} = z_шк – d_сл= 95,94 – 1,00 = 96,00 м,

для конца участка 3-4

z_з = 95,96 м,

z_шк = z_шн – Δz = 95,94 – 1,31 = 94,63 м,

z_дн = z_шк – d = 94,63 – 1,20 = 93,43 м,

z_{дн сл} = z_шк – d_сл= 94,63 – 1,60 = 93,03 м,

для конца участка 4-5

z_з = 95,00 м,

z_шк = z_шн – Δz = 94,63 – 0,51 = 94,12 м,

z_дн = z_шк – d = 94,12 – 1,60 = 92,52 м.

1.75. Результаты расчётов заносим в сводную табл. 1.7 и в табл. 1.8, создаваемую для удобства построения продольного профиля коллектора, показанного на рис. 1.11.

Таблица 1.7

Таблица 1.8

Рис. 1.11