Алгоритм и его свойства 4 страница

где - коэффициент перегрузки, = 1,1ч-1,2;

P - давление нагнетания цементного раствора, МПа, P = P г + Pи; Pг - гидростатический напор подземных вод в интервале цемента­ции, МПа; Pи - избыточное давление цементного раствора, МПа; rпр - радиус ствола в проходке, м;

- высота сферической поверхности тампонажной подушки, м; m - коэффициент условий работы, m = 0,7ч-0,8; Rб - расчетное сопротивление бетона в раннем возрасте на сжатие, МПа,

Rб = n б·R28; R - коэффициент относительной прочности бетона в раннем возрасте; 28 - расчетное сопротивление бетона на сжатие в 28-суточном возрас­те, МПа. Расчет произвести для следующих исходных данных: Pг = 3 МПа;

Pи = 5 МПа; = 1,5 м; nб = 0,82; R28 = 20 МПа. Значение параметра rпр за­дать самостоятельно.

Если расчетное значение толщины подушки Вп > 2,5 м, необходимо предусмотреть многоступенчатую тампонажную подушку, число ступеней

которой определить из выражения

 


где Вс – толщ и на одной ступени, принимаемая равной 1,5÷2,5 м. Если зна-чение N получается дробным, его необходимо округлить до ближайшего большего целого.

Для рассчитанной то л щ и ны и конструкции подушки определить на-пряжение сжатия бетона , МПа, по формуле

,

где r – радиус ствола в свету , м.

Проверить конструкцию по условию прочности .

На печать вывести значения толщ ины тампонажной подушки, коли-чество ступеней, напряжение сжатия бетона и сообщение о выполнении (невыполнении) условия прочности. В случае невыполнения условия прочности предусмотреть возможность изменения параметров R28 или nб.

8. Р а с с ч ита ть прибл иженную длину цементацио нно й заходки l, м, при нагне тании тампонажного раствора с земной поверх нос ти, ис пользуя уравнение

,

где , – плотность с о о тв е тс тв е нно раствора и воды, кг/м3;

hст – расстояние от статического уровня подземных вод до маномет-

ра на скважине, м; hп – расстояние от кровли водоносного горизонта до статического

уровня подземных вод, м; Qск – поглощающая способность скважины, м3/с; К – коэффициент учета увеличения с опро тивле ния скважины и тр е-

щин при переходе от теч ен ия в них воды к теч ен ию раствора; q – удельное водопоглощение горных пород, м3/(с⋅м⋅Па); hн – начальное давления нагнетания, Па, определяемое по следую-

щей та б л и ц е в зависимости от величины раскрытия тр е щ и н

 

S, мм До 1 1 4-5 5 4-20 Более 20
hн, Па 7-105 5-105 3-105 2-105

Расчет произвести для следующих исходных данных: = 1150 кг/м3, hст = 20 м, hп = 10 м, Qск = 0,15 м3/с, К = 1,2, q = 1,2⋅10-7 м3/(с⋅м⋅Па ). Пр е д у -смотреть ручной ввод параметра На печать вывести величину начально-го давления нагне тания и значение дл ины цементацио нно й заходки.


6. Произвести расчет пневматической сети участка шахты, используя выражение

 

,

где kут – коэффициент, учитывающийпо тери воздуха от утечек через не-плотности трубопровода, kут = 1,2;

– коэффициент, учитывающий износ оборудования, = 1,1; n – число однотипных групп воздухоприемников; mi – число однотипных (i-х) потребителей; qi – расход воздуха одним (i-м) потребителем, м3/мин;

mi | 2^-4 5-e-10 11-e-30 |
1 0,95 0,90 0,80

– коэффициент нер авномернос ти работы потребителей, принимае-мый равным согласно следующей табл ице :

Расчет произвести для следующих ис ходных данных:

 

i Наименование воздухоприемников mi qi, м3/мин
П е р ф ор а т ор ПП-30 3,0
Оборудование для очистки шпуров 1,0
Пневмолом 1,2
Отбойный молоток МО-10 1,15
Стволовая погрузочная машина КС-2у/40 50,0
Насос забойный Н-1м 6,0
Пневмотельфер 8,0

Результаты выполнения программы вывести на печать в форме таб-лицы, содержащей столбцы исходных данных и столбец значений расхода воздуха по каждому виду оборудования. Ниж е последнего столбца помес-тить значение общего расхода воздуха на участке шахты.

10. По заданным значениям относительной влажности Р, %, и скоро-сти движения воздуха V, м/с, определить допус тимую температуру воздуха Т, °С, в забое, регламентируемую Правилами безопасности:

 

 

Скорость воздуха, м/с Допу стимая температура, °С, пр и относительно й влажности, %,
до 75 76 – 90 свыше 90
До 0,25
0,26 – 0,5
0,51 – 1,0
Более 1,0

Предусмотреть ручной ввод значений скорости движения и влажно-сти воздуха. На печать вывести значения всех параметров.


11. Проверить с о о тв е тс тв ие Правилам Безопасности содержания га-зов в шахтной атмосфере, руководствуясь следующими требованиями:

 

Газ Допустимая концентр ация газа, % (объемная доля)
Кислород ≥ 20
Углекислый газ: – в исходящих струях выемочных участков и тупиковых выработок; – в выработках с исходящей струей крыла, горизонта, шахты в целом; – пр и проведении и восстановлении выр аботок по завалу ≤ 0,5 ≤ 0,75 ≤ 1
Водород ≤ 0,5
Окись углерода (IV) ≤ 0,0017
Окислы азота ≤ 0,00026
Сер нистый ангидрид ≤ 0,00038
Сероводород ≤ 0,00071

Предусмотреть возможность выбора газа и при необходимости места замера концентрации. Организовать ручной ввод значений измеренных концентраций. На печать вывести наименование выбранного газа (газов), значение измеренной концентрации и сообщение о превышении (не пре-вышении) предельно допустимо й конце нтрации.

12. Определить категорию шахты по метану, присваиваемую в зави-симости от относител ьной газообильности qi, м3/т, и вида выделения мета-на согласно следующей та б л и ц е :

 

Категория шахты по метану Относительная метанообильность, м3
I До 5
II От 5 до 10
III От 10 до 15
Сверхкатегор ные 15 и более; шахты, опасные по суфлярным выделениям

Относительную метанообильность определить по формуле

 

 


где n – число месяцев работыобъекта в году; Ii – расход газа на шахте в i- м месяце, м3/мин; Ni – число фактически отработанных дней в месяц по добыче угля; Аi – добыча на объекте за каждый месяц в ис текшем году, т. Исходные данные для расчета принять согласно следующей та б л и ц е :


i
Ii, м3/мин 6,5 6,8 7,6 8,0 7,9 7,1 7,0 7,0 6,6 6,9 6,3 6,0
Ni
Ai, тыс. т 57,5 54,2 61,0 60,5 52,6 55,0 61,5 60,0 52,0 41,5 49,5 66,0

На печать вывести относительную метанообильность шахты и сооб-щение о присвоении соответствующей категории по метану.

13. Рассчитать толщ ину и произвести выбор (монолитный бетон или набрызгбетон) крепи вертикальной выработки δк, мм, при использовании бетонов различных классов по формуле

,

где rсв – радиус вертикальной выработки в свету, мм; mу – коэффициент условий работы крепи, mу = 1,25;

Кк – коэффицие нт концентрации напр яжений в конс трукции крепи, Кк = 1 на протяженных участках ствола (при z > 20 м) и Кк = 2 – 0,05⋅z в районе сопряжений;

z – расстояние от узла сопряжения до рассматриваемого сечения, м;

Р – горизонтальное давление на крепь ствола, МПа;

– толщ и на породобетонной оболочки, образующейся за счет про-никновения бетона в окружающие нарушенные породы, прини-маемая равной 500 мм для набрызгбетона и нулю для монолитной бето нно й крепи;

Rпр – расчетное сопро тивление бетона сжатию, МПа, принимаемое по следующей та б л иц е в зависимости от класса бетона:

 

Класс бетона В10 В15 В20 В25 В30 В40 В50
Rпр, МПа 4,6 7,0 9,0 11,0 13,5 17,5 21,5

Расчет произвести для всех классов бетона, приведенных в таблице. Организовать ручной ввод параметров rсв, Р, z, а та к ж е предполагаемого типа крепи (монолитная бетонная или набр ызгбетонная). Пр и составлении программы следует учесть, что толщ ин а набрызгбетонной крепи не долж-на превышать 150 мм. Р ез у л ьта ты выпол нения программы вывести на пе-чать в форме табл иц ы, содержащей классы бетона и соответствующие им значения то л щ ин ы и типа крепи.

14. Р асс чита ть лобовую горизонтальную силу Pл , Н, действующую на проводник в динам ической системе «подъемный сосуд – армировка», используя формулу


,

где Кр – коэффициент влияния ти па рабочих направляющ их подъемного

сосуда, равный 1 – при жестких направляющих скольжения (принять

для рельсовых и деревянных пр ов од ник ов ) и 0,85 – при упругих ро-

ликовых направляющих (принять для коробчатых проводников);

m, V – с о о тв е тс тв е н н о масса, кг, и скорость, м/с, груженого подъем ног о

сосуда; nл – коэффициент, учитывающий жесткость проводников и эксцентри-ситет центра масс груженого сосуда, принять равным для рельсо-вых проводников 1,25, для коробчатых 1,15, для деревянных 1,35; h – шаг армировки, м; – зазор на сторону между рабочими или предохранительными на-правляющим и скольжения и проводником, м, принимаемый по таб-лице в зависимости от типа проводников:

 

Тип проводников Рельсовые Коробчатые Деревянные
δ , м 0,010 0,015 0,020

Расчет произвести для следующих значений шага армировки h, м: – для рельсовых проводников – 3,126; 4,168; 6,252; – для коробчатых проводников – 3; 4; 5; 6; – для деревянных проводников – 2; 3; 4.

Предусмотреть ручной ввод массы и скорости движения груженого подъемного сосуда. Р ез у л ьта ты выполнения программы вывести на экран в виде таблицы, содержащей тип проводника, шаг армировки и соответст-вующее им значение горизонтальной силы на проводник.

 

 









Дата добавления: 2015-02-16; просмотров: 654; ЗАКАЗАТЬ НАПИСАНИЕ РАБОТЫ


Поиск по сайту:

При помощи поиска вы сможете найти нужную вам информацию, введите в поисковое поле ключевые слова и изучайте нужную вам информацию.

Поделитесь с друзьями:

Если вам понравился данный ресурс вы можете рассказать о нем друзьям. Сделать это можно через соц. кнопки выше.
helpiks.org - Хелпикс.Орг - 2014-2020 год. Материал сайта представляется для ознакомительного и учебного использования. | Поддержка
Генерация страницы за: 0.014 сек.