Нерозрізних трипрольотних балок з рівними прольотами

При рівномірно розподіленому навантаженні M = (αg +βv)l²; Q = (γg + δv)l.

При зосередженому навантаженні M = (αG + βV)l; Q = γG + δV.

Схема навантаження	Прольотні моменти	Опорні моменти	Поперечні сили
M1	M2	МB	МС
	0,08	0,025	– 0,1	– 0,1	0,4	– 0,6	0,5	– 0,5	0,6	– 0,4
	0,101	– 0,05	–0,05	–0,05	0,45	–0,55			0,55	–0,45
	–0,025	0,075	–0,05	–0,05	–0,05	–0,05	0,5	– 0,5	0,05	0,05
	по розрахунку	по розрахунку	–0,117	–0,033	0,383	–0,617	0,583	–0,417	0,033	0,033
	по розрахунку	по розрахунку	–0,067	–0,017	0,433	–0,667	0,083	+0,083	–0,017	–0,017
	0,244	0,067	–0,267	–0,267	0,733	–1,267		– 1	1,267	–0,733
	0,289	–0,133	–0,133	–0,133	0,866	–1,133			1,133	–0,866
	–0,044	0,2	–0,133	–0,133	–0,133	–0,133		–1	0,133	0,133
	по розрахунку	по розрахунку	–0,311	–0,089	0,689	–1,311	1,222	–0,778	0,089	0,089
	по розрахунку	по розрахунку	–0,178	–0,044	0,822	–1,178	0,222	0,222	0,044	–0,044

Підбір площі перерізу робочої арматури в прольотах і на опорах головної балки виконують аналогічно розрахунку другорядних балок (у прольоті тавровий переріз з відповідними параметрами, на опорі прямокутний переріз). Для підбору арматури на середній опорі приймається розрахунковий момент не по осі опори, а по грані колони, тобто

,

(6.10)

де – висота перерізу колони.

Похилі перерізи розраховують відповідно до вимог, визначених до розрахунку елементів, що згинаються. Поперечну силу в цьому випадку приймають з коефіцієнтом 1,3, з огляду на можливість зростання поперечної сили при перерозподілі згинальних моментів за довжиною балки.

На ділянках перетину головних і другорядних балок у верхній зоні перетинаються робоча арматура головної і другорядної балок, а також робоча арматура плити, тому при розрахунку опорних перерізів головних балок відстань від центру ваги розтягнутої робочої арматури до крайнього розтягнутого волокна приймають рівною a = 7-9 см.

Армування головної балки виконується плоскими зварними каркасами або окремими стержнями. Каркаси можуть виконуватися прольотними й опорними. У ряді випадків опорну арматуру встановлюють у вигляді окремих стержнів, приварених до плоских прольотних каркасів. Для економії металу в крайніх і середніх прольотах відбувається обрив других нижніх стержнів каркасів відповідно до вимог побудови епюри матеріалів (епюри арматури). Такі ж обриви можуть спостерігатися для верхньої опорної арматури. Якщо армування виконано окремими стержнями, то прольотну нижню арматуру переводять у верхню, виконуючи відгини під кутом 45°-60°. У зонах опор стиснуті стержні плоских зварних каркасів охоплюють коритоподібною сіткою або окремими сполучними стержнями.

Загальна технологія влаштування монолітного ребристого перекриття полягає в тому, що спочатку в опалубку встановлюють зварені чи в’язані каркаси головних і другорядних балок, нижні їхні стержні зв'язують стиковими стержнями, далі в головних балках розміщують додаткові сітки, потім укладають зварені або в’язані сітки плит, надопорні сітки другорядних балок, після чого проводиться укладання бетонної суміші.

Монолітні ребристі перекриття з плитами, опертими по контуру, є різновидом ребристих плоских перекриттів. Вони складаються з балок, розташованих по осях колон у двох напрямках при співвідношенні сторін у плитах l₂/l₁ £ 2. Монолітні ребристі перекриття з плитами, опертими по контуру, бувають двох типів: гладкі й кесонні (рис.6.7 а, б). Перші застосовують при прольотах 4-6 м, другі – при великих прольотах 6-9 м. Застосування перекриттів цього типу виправдовується в основному вимогами архітектурної виразності, оскільки вони менш економічні, ніж перекриття з балковими плитами.

Товщина плит гладких перекриттів звичайно складає 10÷14 см, а кесонних – 5÷10 см.

а	б
Рис.6.7 – Конструктивні схеми монолітних ребристих перекриттів з плитами, опертими по контуру: а – ребристі з гладкими плитами; б – кесонні

Плити, оперті по контуру, що знаходяться між основними несучими балками, розраховують найчастіше кінематичним способом за методом граничної рівноваги. Сутність цього методу полягає в тому, що граничний стан у плиті настає внаслідок утворення системи лінійних пластичних шарнірів у формі конверта (рис.6.8), при якій плита перетворюється в сукупність твердих дисків, здатних переміщуватися без наступного збільшення зовнішнього навантаження, тобто відбувається кінематичне обертання одного диска щодо іншого.

а	б
Рис.6.8 – Розрахункова схема плити, опертої по контуру, за методом граничної рівноваги: а – розрахункова схема плити; б – розрахункові схеми балок

Значення прольотних моментів M₁ і M₂ і чотирьох опорних моментів , , і , що діють у пластичних шарнірах, зв'язані між собою і з рівномірно розподіленим навантаженням q наступним співвідношенням:

,

(6.11)

де l₁ – менша сторона плити (ширина);

l₂ –більша сторона плити (довжина).

Формула (6.11) отримана на підставі рівності робіт зовнішніх і внутрішніх сил на можливих переміщеннях плити.

Задаючи співвідношеннями між розрахунковими моментами, задачу зводять до вирішення рівняння (6.11) з одним невідомим замість шести невідомих. Найчастіше таким невідомим є прольотний момент у короткому напрямку M₁. Співвідношення межу моментами залежно від співвідношення прольотів рекомендується приймати в межах 1÷2,5; менші значення відносяться до кутових плит, великі – до середніх внутрішніх. Такі співвідношення наведені в табл.6.2.

Таблиця 6.2 – Співвідношення між розрахунковими моментами в плитах,