СИСТЕМЫ КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА

 

ТЕПЛОВОЙ И ВЛАЖНОСТНЫЙ БАЛАНС ПОМЕЩЕНИЙ

 

Тепловой и влажностный баланс помещений составляется как сумма поступлений теплоты и влаги от характерных источников. Их состав зависит от назначения помещения и определяется заданием на проектирование. Балансы теплоты и влаги составляются для ТП, ХП и переходных условий (ПП) года. Для теплого периода года цель расчета баланса состоит в определении максимальных значений избытков теплоты и влаги в помещении. Эти величины служат основанием для выбора производительности (типоразмеров) местных доводчиков. Цель расчета баланса для холодного периода года состоит в определении наименьших избытков и наибольших недостатков теплоты при соответствующих избытках влаги. Их значения служат для определения режима работы и теплопроизводительности доводчиков.

Для помещений общественных зданий наиболее характерны следующие источники поступлений теплоты.

1. Теплопоступления от людей определяют по формуле

 

Qлюд = qnм + 0,85qnж + 0,75qnд, (3.1)

 

где q — выделения теплоты одним взрослым мужчиной, Вт/чел„принимаемые по данным табл. П.6; nм, nж, nд — соответственно число взрослых мужчин, женщин и детей в помещении.

 

2. Теплопоступления от электрического освещения определяют по формуле

 

Qосв = А×Nуд×hосв, (3.2)

 

где A — площадь потолка или пола, м2; Nуд — удельная мощность ламп, Вт/м2 , принимаемая по данным табл. П.7; hосв – коэффициент, учитывающий поступление теплоты в обслуживаемую зону помещения (если арматура и лампы находятся в потоке вытяжного воздуха или вне помещения – на чердаке, за остекленным ограждением и т. д., то hосв = 0,55 для люминесцентных ламп и hосв = 0,85 для ламп накаливания; если лампы и арматура находятся в помещении, то hосв = 1,0).

В теплый период года теплопоступления от искусственного освещения не учитывают. Исключение составляют помещения, не имеющие окон (торговые залы магазинов и др.) и помещения, режим работы которых вечерний или ночной. Частичный учет теплоты от искусственного освещения (с коэффициентом 0,3 – 0,5) в теплый период возможен в помещениях обеденных залов, в фойе театров и кинотеатров и др., в которых часть светильников работает днем. В тепловом балансе холодного и переходного периодов года при избытке теплоты теплопоступления от освещения принимают в полном объеме, при недостатке – в размере 50%.

3. Теплопоступления от солнечной радиации рассчитывают для теплого периода года по методике, изложенной в [4] (см. также МУ [5]). Так как расчет инсоляции достаточно громоздкий, то рекомендуется проводить его, используя компьютерные программы, в частности программу “Q–RAD1.BAS”, имеющуюся на кафедре ТГВ.

Теплопоступления от солнечной радиации через покрытие учитывают в размере 50% от максимальных расчетных, если в помещении имеется подшивной потолок.

4. Теплопоступления от оборудования, установленного в помещении, принимают либо по заданию, либо по норме 10 Вт/м2.

При составлении теплового баланса в ХП учитывают трансмиссионные и инфильтрационные потери теплоты через ограждающие конструкции помещений. Расчет производят по инженерной методике, изложенной в МУ [5]. Рекомендуется расчет производить в электронных таблицах EXEL, либо воспользоваться компьютерной программой “Q – POT1.BAS”, имеющейся на кафедре ТГВ.

При выполнении расчетов инсоляции и теплопотерь в курсовой работе допускается принимать значения теплотехнических характеристик ограждений (стен, окон, перекрытий и т. д.) на уровне требуемых значений. Требуемые значения рассчитывают по обычной методике, изложенной в СНиП 23-02-2003 [6], либо в МУ [5].

Тепловой баланс в различные периоды года будет иметь вид:

- ТП

DQяв = Qяв.л + Qинс + Qоб + Qосв (3.3)

- ХП без системы отопления

 

DQяв = - Qпот (3.4)

 

- ХП с системой дежурного отопления

 

DQяв = Qяв.л + Qосв + Qоб + Qпр.к - Qпот (3.5)

 

Теплопоступления через внутренние ограждения, отделяющие кондиционируемое помещение от вентилируемого, определяют по обычной методике, принимая расчетную разность температуры

 

Dt = tн + Dtmtв, (3.6)

 

где Dtm – повышение температуры в смежном помещении над температурой наружного воздуха (Dtm = 3оС для помещений с теплоизбытками и 0оС для помещений без теплоизбытков).

Термическое сопротивление внутренних ограждений кондиционируемых помещений должно быть не менее 1 м2.К/Вт.

Потери теплоты на инфильтрацию в кондиционируемых помещениях могут не учитываться, если в них создается гарантированный подпор воздуха вследствие превышения притока над вытяжкой.

При проектировании центрально-местной СКВ с вертикальными фэнкойлами и раздельной обработкой воздуха систему отопления не предусматривают, так как функция отопления полностью возлагается на доводчики. При использовании кассетных фэнкойлов предусматривается система отопления, обеспечивающая дежурное отопление с целью предупреждения конденсации водяного пара на внутренней поверхности остекления в нерабочее время. Количество теплопоступлений от отопительных приборов системы дежурного отопления в условиях кондиционирования воздуха Qпр.к, определяется по формуле

 

tтtв

Qпр.к = Qпот.д ¾¾¾ , (3.6)

tтtд.от

 

где Qпот.д – расчетные теплопотери помещения в условиях дежурного отопления; tв, tд.от – соответственно температура внутреннего воздуха в при кондиционировании и в условиях дежурного отопления; tт = 0,5(tг + tо) - средняя температура теплоносителя в системе отопления.

В курсовой работе учитывают влаговыделения от людей, определяемые по формуле (3.7)

 

Gw.люд = (gwnм + 0,85gwnж + 0,75gwnд)/1000, (3.7)

 

где gw — выделения влаги одним взрослым мужчиной, г/(ч×чел), принимаемые по данным табл. П.6; nм, nж, nд - соответственно число взрослых мужчин, женщин и детей в помещении.

Кроме этого в помещениях обеденного зала столовой и в буфете учитывают влаговыделения от горячей пищи и оборудования.

Результаты расчета теплового баланса по явному, полному теплу и влаге сводят в таблицу форма 3. Для каждого периода года в таблице со знаком “+“ обозначают статьи поступлений теплоты и влаги, а со знаком « – » – статьи потерь.

Форма 3 Баланс теплоты и влаги в помещениях

Номер Поступления (потери) теплоты, Вт Влаго-
поме- щения Люди солнеч. радиац. электр. освещ. электр. оборуд. через огражд. отопле- ние всего выделе- ния, кг/ч

 

 

4. ВЫБОР ЦЕНТРАЛЬНОГО КОНДИЦИОНЕРА

 

В центрально-местных СКВ центральный кондиционер обрабатывает, как правило, только наружный воздух. Количество подаваемого СКВ наружного воздуха значительно влияет на затраты теплоты и холода. Поэтому его объем должен быть минимально необходимым, но не меньше величины, обеспечивающей: 1) удаление выделяющихся в помещении вредных газов и паров; 2) санитарную норму наружного воздуха на одного человека; 3) компенсацию воздуха, удаляемого местными отсосами Lм.о и создание подпора в помещении.

При отсутствии в помещении токсичных выделений минимальный объем по пункту 2 определяется из выражения

 

Lн.2 = l1´n, (4.1)

 

где n - число людей в помещении; l1 – санитарная норма наружного воздуха на одного человека. Принимается по приложению СНиП 41-01 [2]:

l1 = 20 м3/ч при продолжительности пребывания людей в помещении не более 2-х часов и l1 = 60 м3/ч в других случаях.

Минимальный объем по пункту 3 определяется из выражения

 

Lн.3 = Lм.о + n´l1, (4.2)

 

где l1 - рекомендуемый расход воздуха, м3/ч, вводимый в помещение на каждого человека, проходящего через наружную дверь: l1 = 3 - одна обычная дверь; l1 = 4,75 - более одной обычной двери; l1 = 2,5 - одна дверь с тамбуром; l1 = 3,5 - более одной двери с тамбуром. При отсутствии наружных дверей для создания повышенного давления в помещении принимают превышение притока над вытяжкой в объеме Vпом ´kp, где Vпом – объем помещения, м3/ч; kp = 0,5 ... 0,75 ч-1 - кратность воздухообмена.

Определяют расход наружного воздуха для всех кондиционируемых помещений. Результаты расчетов заносят в таблицу форма 4.

Форма 4

Расход наружного воздуха

 

Наименование помещения Номер помещения Число людей На одного человека м3 Местные отсосы м3 Всего в помещение м3

 

Определяют суммарный расход наружного воздуха с запасом на утечки Lн.сум. и подбирают центральный кондиционер. Величина Lн.сум должна находиться в пределах рабочего диапазона производительности по воздуху, выбранного центрального кондиционера.

 

Lн.сум = 1,1∑ Lн.i. (4.3)

 

 

5. РАСЧЕТ ПРОЦЕССОВ ОБРАБОТКИ ВОЗДУХА

И ВЫБОР ДОВОДЧИКОВ

 

Расчет и построение процессов обработки воздуха следует выполнять для характерных помещений: с наибольшим и наименьшим значением углового коэффициента ε, характеризующего процесс изменения состояния воздуха в помещении, и максимальным значением относительной влажности воздуха.

При выборе фэнкойлов учитывают режим их работы. Если фэнкойлы используются только для охлаждения воздуха, то как правило, применяют кассетные фэнкойлы, которые устанавливают в конструкции подшивного потолка. При использовании фэнкойлов также для целей отопления в холодный период года, применяют вертикальные фэнкойлы, которые устанавливают под окнами. В этом случае необходимо учитывать схему тепло-холодоснабжения фэнкойлов. Если проектируется четырехтрубная схема, то и фэнкойлы также должны быть четырехтрубными.

5.1. Теплый период года

Рассмотрим процесс независимой обработки наружного воздуха в центральном кондиционере и рециркуляционного воздуха в фэнкойле.

Расчет и построение процесса начинают с теплого периода года и проводят в следующем порядке. (см. рис. 5.1)

1. Наносят на h-d-диаграмму точки Н(t, h) и В(t, φ), характеризующие состояние наружного и внутреннего воздуха.

2. Определяют минимально возможное значение влагосодержания приточного воздуха из условия реализации процесса охлаждения наружного воздуха в поверхностном воздухоохладителе центрального кондиционера. Для этого по формуле (5.1) определяют предельную температуру tf и на пересечении линии насыщения с изотермой tf получают точку F.

tf = tw.x + (3 ÷ 5), (5.1)

где tw.x – начальная температура холодной воды, поступающей в ПВО центрального кондиционера, оС (tw.x = 7 оС, если иное значение не указано в задании на проектирование или не обосновано при расчете процесса обработки воздуха).

 

Рис. 5.1. Построение процессов обработки воздуха на hd – диаграмме

Соединяют точки Н и F прямой и на пересечении линии Н – F с кривой φо находят точку О, соответствующую параметрам воздуха на выходе из ПВО. Значение конечной относительной влажности φо зависит от относительной влажности наружного воздуха. Согласно рекомендациям О.Я. Кокорина можно принимать: φо = 88% при φн < 45%; φо = 92% при 45% ≤ φн < 70%; φо =98% при φн ≥ 70%. Определяют минимально возможное влагосодержание приточного воздуха dп.цmin = dо.

3. Определяют минимальную температуру приточного воздуха в центральном кондиционере. Для этого из точки О проводят линию постоянного влагосодержания и на пересечении этой линии с изотермой tп = tо +1 получают точку П, характеризующую состояние приточного воздуха. Проверяют возможность распределения приточного воздуха с такой температурой в помещении расчетом воздухораспределения. В значительной степени возможность раздачи воздуха с низкой температурой определяется выбранным типом воздухораспределителя. Воздухораспределитель должен иметь высокую эжекционную способность.

4. Определяют по формуле (5.2) расход рециркуляционного воздуха через фэнкойл Gрец, кг/ч, из условия ассимиляции избытков явной теплоты. При этом задаются температурой приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом tпм . В первом приближении принимают tпм = 14оС.

 

ΔQявGнcp(tуtп)

Gрец = ─────────────, (5.2)

ср(tвtпм)

 

где ΔQяв – избытки явной теплоты в помещении, Вт; Gн – расход наружного воздуха, подаваемого центральным кондиционером, кг/ч (определяют по данным таблицы форма 4 с пересчетом в массовые единицы); tу, tп – температура соответственно удаляемого и приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером, оС; tв, tпм – температура соответственно внутреннего воздуха в ОЗ и приточного, подаваемого фэнкойлом, оС; ср = 1,005 кДж/(кг∙К) – удельная изобарная теплоемкость воздуха.

В общем случае эффект ассимиляции и параметры удаляемого (вытяжного) воздуха зависят от вида, мощности и распределения источников вредностей, а также способов организации и величины воздухообмена, эффективность которого характеризуется коэффициентом воздухообмена [7, гл. 10]

 

Kt = (tуtп)/(tвtп). (5.3)

 

Для помещений, в которых циркуляция воздуха происходит при доминирующем влиянии приточных струй, величина Kt может быть принята в зависимости от схемы воздухообмена и доли теплоизбытков в рабочей или обслуживаемой зоне qр.з. По гигиеническим показателям и равномерности распределения параметров в РЗ или ОЗ для большинства кондиционируемых помещений наиболее приемлемой является подача приточного воздуха с наклоном в рабочую зону на уровне 4 - 6 м и удалением общеобменной вытяжкой из верхней зоны. При отсутствии местных отсосов, отводящих тепло, такой схеме соответствует qр.з = 0,7 и Кt = 1,1 [7, табл. 10.11]. При удалении воздуха из нижней зоны - Кt = 1,0.

 

tу = tп + Kt(tвtп). (5.4)

 

В помещениях жилых и общественных зданий температура удаляемого воздуха ориентировочно может быть определена по формуле (5.5)

 

tу = tв + gradt(H – 2), (5.5)

 

где gradt – градиент температуры по высоте помещения выше обслуживаемой зоны, К/м: при теплонапряженности помещения более 23 Вт/м3 gradt = 0,8 – 1,5, при 12 – 23 Вт/м3 gradt = 0,3 – 1,2, при теплонапряженности менее 12 Вт/м3 gradt = 0 – 0,5 К/м (меньшее значение принимается для холодного периода года, большее – для теплого); Н – высота помещения, м.

По ориентировочному расходу рециркуляционного воздуха Gрец подбирают типоразмер фэнкойла так, чтобы при максимальной скорости вращения вентилятора Gрец ≤ Gфмакс и по формуле (5.6) уточняют температуру приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом tпм

 

ΔQявGнсp(tуtп)

tпм = tв – ─────────────, (5.6)

срGрец

 

3. Определяют способность ассимилировать влагу, выделяющуюся в помещении, приточным воздухом, подаваемым центральным кондиционером. Для этого по формуле (5.7) определяют влагосодержание внутреннего воздуха из условия ассимиляции избытков влаги приточным воздухом:

 

dв = dп + 103ΔGw/Gн . (5.7)

 

Если полученное значение влагосодержания внутреннего воздуха меньше максимально возможного влагосодержания воздуха в помещении dв < dвмакс, определенного в верхней точке области оптимальных параметров, то уточняют положение точки В, характеризующей состояние внутреннего воздуха в помещении, и определяют параметры воздуха в этой точке – относительную влажность φв и энтальпию hв.

Если dв > dвмакс, то процесс охлаждения воздуха в фэнкойле будет проходить с конденсацией водяных паров и необходимо по формуле (5.8) определить влагосодержание приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом dпм :

 

103ΔGw + Gн dпц – (Gфмакс + Gн )dвмакс

dпм = ─────────────────────. (5.8)

Gфмакс

 

По значениям tпм и dв (или dпм при работе в режиме с выпадением конденсата) наносят точку Пм, характеризующую состояние рециркуляционного воздуха после охлаждения в фэнкойле. Минимально возможное значение влагосодержания из условия реализации процесса охлаждения и осушения воздуха в фэнкойле определяют аналогично как для ПВО центрального кондиционера. При этом в качестве начального значения относительной влажности принимают относительную влажность внутреннего воздуха в помещении. Параметры воздуха в характерных точках процесса определяют по h-d-диаграмме и заносят в табл. 4.1

На основе построений вычисляют по формуле (5.9) расход холода в фанкойле Qхм i , Вт

 

Qхмi = 0,278Gфмакс(hвhпм). (5.9)

 

В холодный период года необходимо наружный воздух нагреть и увлажнить. Эти процессы можно реализовать соответственно в поверхностном воздухонагревателе и оросительной камере, работающей в режиме адиабатного увлажнения. Наружный воздух нагревается в поверхностном воздухонагревателе первого подогрева до требуемой температуры ( точка Т),

 

Таблица 4.1

Параметры воздуха в характерных точках процесса

 

Пе- Воздух в процессе Точка Значения параметров  
риод года кондиционирования   h, кДж/кг t, oC d, г/кг j, %
ТП Наружный После воздухоохладителя Приточный Внутренний После охлаждения в фэнкойле Н О П В Пм        
ХП Наружный После первого подогрева После камеры орошения После второго подогрева Внутренний После нагревания в фэнкойле Н Т О П В Пм        
               

 

затем адиабатно увлажняется в оросительной камере до φ = 90 – 95 %, затем снова нагревается в воздухонагревателе второго подогрева до требуемой температуры приточного воздуха (точка П). Для исключения второго подогрева воздух можно увлажнить паром, процесс увлажнения при этом можно считать почти изотермическим.

Если фэнкойлы работают только в режиме охлаждения в теплый период года, а в холодный отключены, то построение процессов изменения состояния воздуха проводят как для прямоточной схемы обработки воздуха в центральном кондиционере при минимальном расходе наружного воздуха. Если фэнкойлы в холодный период года выполняют функцию отопительных приборов, то порядок построения для характерных помещений следующий.

1. Наносят на h-d-диаграмму точки Н и В, характеризующие состояние наружного и внутреннего воздуха в расчетном режиме.

2. По формуле (5.10) вычисляют влагосодержание приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером из условия ассимиляции избытков влаги ΔGw в помещении

 

ΔGw

dпц = dв – ────. (5.10)

Gн

 

3. На пересечении линии dпц = const с кривой φо = 90 – 95 % получают точку О, характеризующую состояние воздуха на выходе из оросительной камеры центрального кондиционера. Через точку О проводят луч процесса адиабатного увлажнения ho = const и на пересечении с лучом процесса подогрева наружного воздуха в воздухоподогревателях первой ступени dн = const, получают точку Т, характеризующую состояние воздуха после первого подогрева.

4. В холодный период года необходимо решить вопрос о распределении тепловой нагрузки между центральным кондиционером и фэнкойлом. В первом приближении можно принять температуру приточного воздуха, поступающего от центрального кондиционера tпц , равной или близкой температуре воздуха в помещении tв. В этом случае вся отопительная нагрузка будет возлагаться на фэнкойлы. При этом необходимо сопоставить теплопроизводительность фэнкойлов при максимальной скорости вентилятора (данные приводятся фирмами – производителями в каталогах при соответствующей температуре воздуха и теплоносителя) и теплопотери помещения. Принимаем tпц = 16 – 20 оС и из уравнения воздушно-теплового баланса по формуле (5.11) рассчитываем температуру приточного воздуха, подаваемого фэнкойлом.

 

3,6ΔQяхGнсp(tв tпц )

tпм = tв – ─────────────────, (5.11)

Gфмакссp

 

5. На пересечении линии постоянного влагосодержания внутреннего воздуха с изотермой приточного воздуха tпм получают точку Пм, характеризующую состояние воздуха после нагревания в фэнкойле, а на пересечении линии dпц = const с изотермой приточного воздуха tпц, получаем точку П, характеризующую состояние приточного воздуха, подаваемого центральным кондиционером.

При использовании парового увлажнителя можно отказаться от второго подогрева. В этом случае через точку П проводят изотерму до пересечения с линией dн = const в точке Т, которая характеризует состояние воздуха после подогрева в воздухонагревателях первой ступени.

6. На основе построения процесса обработки воздуха в холодный период года определяют расходы теплоты в воздухонагревателях:

- на первый подогрев в центральном кондиционере

 

Qт.1ц = 0,278Gп(hтhн), (5.12)

 

- на второй подогрев (если он есть) в центральном кондиционере

 

Qт.2ц = 0,278Gп(hпцhо), (5.13)

 

- на подогрев в местном доводчике (фэнкойле)

 

Qт.мi = 0,278Gфмакс(hпмhв), (5.14)

 

Суммарные затраты теплоты и холода вычисляют по формулам

- расход холода в центральном кондиционере

 

Qхц = 0,278Gп(hнhо), (5.15)

 

- расход холода в фэнкойлах

 

Qхм = ∑Qхмi , (5.16)

 

- расход теплоты на подогрев в фэнкойлах

 

Qтм = ∑ Qтмi, (5.17)

 

6. АЭРОДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ВОЗДУХОВОДОВ СКВ

 

В курсовой работе, по согласованию с руководителем, производят полный аэродинамический расчет либо для всей приточной системы, либо только для магистрали приточной системы, а для ответвлений и вытяжной системы производят предварительный расчет с определением размеров воздуховодов по рекомендуемой скорости движения воздуха. В качестве воздухораспределительных устройств используют, как правило, потолочные плафоны или диффузоры различной конструкции, а при обработке смеси наружного и рециркуляционного воздуха – собственно фэнкойл. Результаты аэродинамического расчета представляют в таблице форма 5, сопровождая её ведомостью коэффициентов местных сопротивлений.

В результате аэродинамического расчета, суммируя потери давления на участках магистрали, определяют потери давления в вентиляционной сети Δрсеть, Па.

Форма 5

Аэродинамический расчет, система …

Номер участка Длина l, м Расход L, м3 Размер Bxh, мм Диаметр d, dv, мм Площадь А, м2 Скорость V, м/с R, Па/м

 

Окончание формы 5

k, мм bш Dртр = Rlbш , Па КМС Sz рд= rV2/2 Па Z = Sz× рд Па Dртр + Z, Па å(Dртр + Z), Па Материал Воздухов.

 

7. ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ЦЕНТРАЛЬНОГО КОНДИЦИОНЕРА

По каталогу фирмы-производителя центрального кондиционера подбирают необходимое оборудование и определяют его аэродинамическое сопротивление.

7.1. Приемная (запорная секция) – подбирают секцию и определяют потери давления Δрзап , Па.

7.2. Фильтровальная секция – для обычных помещений, в которых не предъявляют повышенные требования к чистоте воздуха, применяют фильтры грубой очистки классов EU3, EU4. Подбирают секцию и определяют аэродинамическое сопротивление ΔрФ, Па.

7.3. Воздухоохладительная секция – по номограммам подбирают секцию и определяют её аэродинамическое ΔрВО, Па, и гидравлическое сопротивление ΔрВО.w, кПа.

7.4. Секция увлажнения – для холодного периода года подбирают оросительную камеру, работающую в режиме адиабатного увлажнения, определяют (по возможности) расход воды GOK.w, кг/ч, потери давления в форсунках и коммуникациях ΔрФ.w, кПа, аэродинамическое сопротивление камеры ΔрОК, Па. Если рассматривался вариант с изотермическим увлажнением воздуха, то вместо оросительной секции подбирают паровой увлажнитель.

7.5. Воздухонагревательная секция – зная расход теплоты на первый и второй подогрев, подбирают воздухонагревательные секции и определяют их аэродинамическое ΔрВН.1, ΔрВН.2, Па, и гидравлическое ΔрВН.1w, ΔрВН.2w, кПа, сопротивление.

7.6. Секция глушения шума – подбирают после выполнения акустического расчета и определяют аэродинамическое сопротивление ΔрШГ, Па.

7.7. Вентиляторная секция – суммируя потери давления в вентиляционной сети и секциях центрального кондиционера, определяют суммарные потери давления в системе Δрсист, Па:

 

Δрсист = Δрсеть + Δрзап. + ΔрФ + ΔрВО + ΔрВН1 + ΔрВН2 + ΔрОК. + ΔрШГ. (7.1)

 

По известному напору 1,1Δрсист и известному суммарному расходу воздуха 1,1Lн.сум. подбирают вентиляторную секцию и выписывают технические данные вентилятора и электродвигателя.

 

8. ХОЛОДОСНАБЖЕНИЕ

В курсовой работе проектируют центральную систему холодоснабжения фанкойлов и воздухоохладителей центрального кондиционера. Принципиальная схема холодоснабжения показана на рис. 8.1. Холодная вода для фэнкойлов приготавливается в пластинчатом теплообменнике ТО2, а для центрального кондиционера – ТО1.

Холодная вода (или водно-гликолевый раствор) подается в эти теплообменники от чиллера. В курсовой работе необходимо выполнить гидравлический расчет контура фэнкойлов и контура чиллеров. Диаметры трубопроводов контура холодоснабжения центрального кондиционера определяют, принимая скорость движения воды w = 1 – 1,5 м/с. Перед выполнением гидравлического расчета необходимо определить место расположения теплообменников ТО1 и ТО2, а также чиллеров и насосной станции (если используют чиллеры без насосной станции).

8.1. Трубопроводы

В системе тепло- холодоснабжения фэнкойлов используются трубопроводы из разных материалов: металлические (стальные, медные) и неметаллические полимер

ные. Материал трубопровода принимается студентом либо по заданию, либо по согласованию с руководителем. Технические характеристики трубопроводов из разных материалов приведены в приложении.

Прокладка трубопроводов системы тепло – холодоснабжения фэнкойлов в гражданских зданиях преимущественно скрытая: в подшивном потолке, в шахтах и каналах, в строительных бороздах, в пространстве между стеной и гипсокартонной перегородкой.

Прокладку трубопроводов следует производить с уклоном противоположным движению воды к фэнкойлам, предусматривая устройства для опорожнения горизонтальных ветвей и стояков. При прокладке трубопроводов следует учитывать изменения длины труб в процессе эксплуатации вследствие изменения температуры теплоносителя и расширения материала трубы. Величина температурного удлинения при открытой прокладке определяется по формуле

 

Δl = α∙l∙(tmaxtmin), (8.1)

 

где α – коэффициент линейного расширения материала трубы (табл 8.1), К-1;

l – длина участка трубопровода, м; tmax, tmin – соответственно максимальная и минимальная рабочая температура, оС

Проектирование и монтаж трубопроводов следует выполнить так, чтобы труба могла свободно двигаться в пределах величины расчетного удлинения. Это достигается за счет компенсирующей способности таких элементов трубопроводов, как отводы (самокомпенсация),

Таблица 8.1.

Коэффициент линейного расширения материалов трубопроводов

Трубопроводы Коэффициент α, мм/(м*К-1)
Стальные 0,11∙10-1
Медные 0,17∙10-1
Полиэтиленовые 2,0∙10-1
Полипропиленовые 1,5∙10-1
Металлопластиковые 0,25∙10-1
Армированные полипропиленовые 0,30∙10-1
Поливинилхлоридные 0,62∙10-1

 

установка температурных компенсаторов и правильной расстановкой неподвижных опор. Первоначально на схеме трубопроводов следует наметить места расположения неподвижных опор с учетом элементов самокомпенсации (отводы, петли при обходе несущей колонны и т. д.). Далее необходимо проверить расчетом компенсирующую способность элементов трубопроводов между неподвижными опорами. Если увеличение длины трубопроводов превышает компенсирующую способность участков самокомпенсации необходимо установить дополнительный компенсатор. Компенсирующие устройства для полипропиленовых трубопроводов выполняются в виде Г-образных элементов, П-образных элементов и петлеобразных круговых компенсаторов. Расчет компенсирующей способности Г-образных и П-образных элементов производится по эмпирической формуле:

 

lк = 25(dнΔl)1/2 , (8.2)

 

где lк – длина участка Г-образных и П-образных элементов, воспринимающего температурное удлинение трубопровода, мм; dн – наружный диаметр трубы, мм; Δl - удлинение трубопровода, мм.

Компенсаторы устанавливаются посредине между неподвижными опорами, делящими трубопровод на участки, температурная деформация которых происходит независимо друг от друга. Неподвижные опоры размещают таким образом, чтобы температурное удлинение участков трубопроводов между опорами не превышало 50 мм. При расстановке неподвижных опор следует учитывать, что перемещение трубы в плоскости, перпендикулярной стене, ограничивается расстоянием от поверхности трубы до стены. В углах поворотов труб из полимерных материалов следует предусматривать места (компенсационные ниши) для свободного перемещения труб. Для компенсации температурных удлинений трубопроводов PVC-C из поливинилхлорида термическое удлинение трубы длиной до 6 м компенсируется с помощью компенсационной муфты с неподвижной опорой 47НТ и RK48HT.

Запорная арматура диаметром более 40 мм должна иметь неподвижное крепление. Рекомендуемые расстояния между скользящими опорами определяются исходя из предельного напряжения на изгиб, возникающего в трубе, для горизонтально расположенных трубопроводов приведены в табл. 8.2.

Для защиты от образования конденсата и уменьшения потерь теплоты и холода трубопроводы необходимо изолировать. Трубная изоляция поставляется в виде полых трубок с продольным технологическим разрезом стандартной длиной 2 м. Толщина изоляции определяется расчетом согласно СНиП 2.04.14-88* (в курсовой работе не выполняется).

На магистралях для отключения отдельных частей системы тепло- и холодоснабжения фэнкойлов, если нет необходимости в установке балансировочных клапанов, устанавливают шаровые краны или затворы дисковые поворотные. Для спуска тепло- и холодоносителя в пониженных местах на магистралях устанавливают спускные краны.

Запорную арматуру размещают на ответвлениях и главных подающих и обратных магистралях, до и после фэнкойлов и теплообменников, циркуляционных насосов, регулирующих клапанов на магистралях, на обводных линиях. После насоса также устанавливают обратный клапан для предотвращения движения тепло-холодоносителя в обратном направлении. Перед регулирующей арматурой на магистралях, расходомерами, насосами, теплообменниками и другими устройствами с повышенными требованиями к чистоте проходящей через них среды устанавливают сетчатые фильтры.

Таблица 8.2.

Номинальный на- Расстояние между опорами, мм, для труб
ружный диаметр Полипропиленовых полипропиленовых, армированных из полимерных материалов

 

Для регулирования тепло- и холодопроизводительности фэнкойлов устанавливают регулирующие клапаны. В курсовой работе рекомендуется применять трехходовые регулирующие клапаны. Подбор регулирующего клапана осуществляется по коэффициенту пропускной способности с помощью номограммы для регулирующего клапана соответствующей фирмы-производителя. Например, для регулирующих клапанов VRG3фирмы Danfoss пример такой номограммы представлен на рис. 8.2.








Дата добавления: 2015-02-07; просмотров: 2290;


Поиск по сайту:

При помощи поиска вы сможете найти нужную вам информацию.

Поделитесь с друзьями:

Если вам перенёс пользу информационный материал, или помог в учебе – поделитесь этим сайтом с друзьями и знакомыми.
helpiks.org - Хелпикс.Орг - 2014-2024 год. Материал сайта представляется для ознакомительного и учебного использования. | Поддержка
Генерация страницы за: 0.1 сек.