Транспортные средства

1.6.1.1. Тепловозы

Исходя из того, что действующие в настоящее время методические материалы по расчету выбросов от тепловозов имеют определенные погрешности, рекомендуется:

- проводить расчет выбросов от тепловозов (г/с и т/г) согласно [33]. При этом следует учитывать, что в данном случае под номинальным режимом работы тепловоза (промышленного, маневрового) понимается такой режим, при котором в рассматриваемом промежутке времени (20 мин., 1 час и т.д.) имеют место все нагрузочные режимы работы двигателей, приведенные в методике [33] с соответствующим процентным распределением времени работы на различных нагрузочных режимах. Таким образом, максимальные разовые выбросы (г/с) определяются как средневзвешенные значения за 20-ти минутный интервал с учетом доли времени работы двигателя в этом промежутке на рассматриваемых в методике нагрузочных режимах. При этом предприятие может, исходя из фактических условий эксплуатации железнодорожного транспорта на своей территории, определить для своих источников основные нагрузочные режимы и доли времени работы на них;

- для маневровых и промышленных тепловозов дополнительно учитывать выбросы углеводородов (СН) и диоксида серы (SO₂); расчет выбросов проводить по удельным показателям выделений этих веществ, приведенным в таблице 5.13.1 раздела 5.13 методики по формулам 5.13.1 и 5.13.2. Процентное распределение времени работы на нагрузочных режимах принимается или по фактическим данным, или по соответствующим таблицам раздела 8 методики [33], где τ_xx - доля времени работы на холостом; (1-τ_xx)-доля времени работы с нагрузкой.

1.6.1.2. Автотранспорт и дорожная техника

1. Конструктивные особенности двигателей зарубежных легковых автомобилей (бензиновых и дизельных) и других систем, обеспечивающих их работу, в сочетании с применяемыми сортами масел и смазок обеспечивают малое время прогрева двигателя после его запуска. Однако для различных марок (моделей) автомобилей в зависимости от условий их хранения и температуры окружающего воздуха существуют свои рекомендации по этому вопросу.

В связи с этим, при расчёте выбросов загрязняющих веществ в атмосферу от двигателей зарубежных легковых автомобилей (по методике [34]), рекомендуется уточнять величину времени прогрева (t_пр) в соответствии с руководством по эксплуатации или официальными рекомендациями, полученными в фирменном сервисном центре.

2. Расчёт выбросов вредных веществ от двигателей специальных машин, выполненных на базе автомобильной техники (автокраны, автоподъёмники, аварийно-ремонтные машины, автоцистерны, различные лаборатории на автомобильной базе, автопогрузчики, автоцементовозы и т.п.), при прогреве двигателя, работе на холостом ходу и маневрировании по территории для въезда (выезда) рекомендуется выполнять по методике [34], используя показатели автомобилей, аналогичных базе рассматриваемой техники (страна-разработчик, грузоподъёмность, объём двигателя и др.).

3. Для запуска основного двигателя дорожно-строительных машин применяются электродвигатели (пуск электростартером) или двигатели, работающие на бензине [35]. В случае применения пускового бензинового двигателя должны определяться выбросы углеводородов от дорожной техники, классифицируемые по бензину и по керосину.

4. Расчётную схему 2 в методике [34] для оценки выбросов на внутренних проездах применяют, когда на производственной территории имеются стоянки автотранспорта с выездом на территорию предприятия. В этом случае рассматриваются отдельно каждая из стоянок (при этом маневрирование по территории стоянки до выездных ворот (границ) каждой стоянки рассматривается как движение по стоянке, а не как внутренний проезд) и отдельно - движение автотранспорта от ворот (границ) каждой стоянки до выездных ворот с территории предприятия - внутренний проезд. В последнем случае внутренний проезд в зависимости от интенсивности движения на отдельных участках проезда может разбиваться на несколько источников.

5. Валовой выброс 1-того вредного вещества при движении автомобилей по внутреннему проезду рассматриваемого объекта рассчитывается по формуле (2.11), приведенной в методике [34]. В общем случае выезд со стоянки и возвращение на неё может осуществляться по разным маршрутам. Если выезд и возвращение автомобилей осуществляется по одному и тому же внутреннему проезду, то значение N_кр в формуле (2.11) определяется как сумма выездов и возвращений автомашин k-той группы в среднем за сутки в течение рассматриваемого периода. Особенно внимательно необходимо учитывать это положение при использовании для расчётов различных компьютерных программ. Если выезд и возвращение автомобилей осуществляется по разным внутренним проездам, то значение N_кр в формуле (2.11) для каждого проезда определяется средним значением выездов (возвращений) автомобилей в сутки. В обоих случаях одни и те же машины могут выезжать и возвращаться на стоянку несколько раз в сутки.

6. В некоторых случаях (малое количество техники и хранение её в тёплых закрытых стоянках, одновременный выезд по условиям работы предприятия) время выезда всех автомобилей (дорожно-строительных машин) со стоянки осуществляется за время, значительно меньшее одного часа. В этих случаях для определения значений максимальных разовых выбросов вредных веществ необходимо использовать среднее время выезда всей техники со стоянки. При времени выезда менее 20 минут значения максимальных разовых выбросов необходимо приводить к двадцатиминутному интервалу.

7. Расчёт выбросов загрязняющих веществ от двигателей дорожно-строительных машин (тракторы, автогрейдеры, экскаваторы, погрузчики, асфальтоукладчики, бульдозеры, дорожные катки, фрезы дорожные, корчеватели и др.) осуществляется в соответствии с указаниями, изложенными в [35].

Однако, указанная методика не позволяет учесть нагрузочный режим дорожно-строительных машин (ДМ) при выполнении различных работ на строительных площадках. В этом случае предлагается использовать следующий подход.

Максимальный разовый выброс рассчитывается за 30-ти минутный интервал, в течение которого двигатель работает наиболее напряжённо. Этот интервал состоит из следующих периодов:

- движение техники без нагрузки (откат бульдозера назад, перемещение к очередной нагрузке и т.п.), характеризуется временем t_дв

- движение техники с нагрузкой (экскаватор перемещает материал в ковше; бульдозер, погрузчик перемещают груз и т.п.), характеризуется временем t_нагр

- холостой ход (двигатель работает без передвижения техники, стрелы экскаватора), характеризуется временем t_хх

Продолжительность периодов зависит от характера выполняемых работ, вида техники и уточняется по данным предприятий или по справочным данным. Для средних условий могут быть приняты следующие значения:

t_дв=12 минут; t_нагр=13 минут; t_хх=5 минут.

Максимальный разовый выброс рассчитывается для каждого расчётного периода года (в границах рассматриваемого периода работы техники на площадке) с учётом одновременности работы единиц и видов техники в каждом месяце. Для оценки загрязнения атмосферного воздуха выбросами от двигателей техники, работающей на строительной площадке, выбирается максимальное значение разового выброса для каждого вредного вещества.

Расчёт максимальных разовых выбросов осуществляется по формуле:

(1.26)

где М_дв_ik и М_хх_ik - удельные выбросы загрязняющих веществ дорожными машинами, соответственно, при движении без нагрузки и при работе на холостом ходу (табл.2.3 и 2.4 в [35]);

1,3М_дв_ik - удельный выброс загрязняющих веществ при движении под нагрузкой, рассчитанный исходя из того, что при увеличении нагрузки увеличивается расход топлива;

N_k - наибольшее количество дорожных машин каждого k-того вида, работающих одновременно в течение 30-ти минут;

k - количество учитываемых видов дорожно-строительных машин.

Валовой выброс рассчитывается для каждого периода года по каждому виду ДМ по формуле:

(1.27)

где М'_ik и М"_ik - выбросы при въезде и выезде с территории площадки (стоянки в пределах стройплощадки), формулы 2.1 и 2.2 методики [35];

t'_дв - суммарное время движения без нагрузки всей техники данного типа в течение рабочего дня, мин.;

t'_нагр - суммарное время движения с нагрузкой всей техники данного типа в течение рабочего дня, мин.;

t'_хх - суммарное время холостого хода для всей техники данного типа, в течение рабочего дня, мин.;

D_ф- суммарное количество дней работы ДМ данного типа в расчетный период года.

Некоторые дорожно-строительные машины (например, отдельные виды экскаваторов) имеют базовое шасси со своим двигателем для передвижения и отдельно двигатель рабочей установки. В этом случае выбросы загрязняющих веществ считаются раздельно для двигателя базовой платформы (при маневрировании) и двигателя рабочей установки (при выполнении работ).

8. Расчет выбросов от автопогрузчиков на автомобильной базе на разных рабочих режимах рекомендуется выполнять, используя формулы (1.26) и (1.27) с применением удельных показателей выбросов для грузовых автомобилей, аналогичных базе автопогрузчиков.

При этом для перевода величины удельного выброса загрязняющего вещества «m_L, (г/км)» из табл. 2.8 и 2.11 методики [34] в удельный показатель «m_дв, (г/мин)», следует величину «m_L» умножить на рабочую скорость автопогрузчика (км/мин).

Пример:

При рабочей скорости автопогрузчика 5 км/час=0,0833 км/мин.

m^T_двСО(г/мин)=m_LCO(г/км)·0,0833(км/мин)=22,7·0,0833=1,891 (г/мин).

Рабочая скорость автопогрузчика принимается по условиям работы на данном объекте.

Формулы (1.26) и (1.27) применяются и в том случае, когда необходимо учесть постоянное рабочее движение автотранспорта по производственной территории (движение с грузом, без груза, стоянка с работающим двигателем под погрузкой или при разгрузке).

9. В соответствии с п. 19.а «Дополнения и изменения к методике ...» [48] под критерием часа, характеризующегося максимальной интенсивностью выезда автомобилей, следует понимать час максимальной интенсивности выезда автомобилей в разрезе каждого загрязняющего вещества.

В соответствии с п. 19.в «Дополнения и изменения к методике ...» [48] влияние холодного и переходного периода года на выбросы загрязняющих веществ учитывается только для автомобилей, хранящихся на открытых и закрытых неотапливаемых стоянках.

10. На автотранспортных предприятиях при расчете выбросов от кузнечных горнов и нагревательных печей (см. п. 4 подраздела 1.6) при сжигании мазута, нефти в составе твердых определяются:

- мазутная зола теплоэлектростанций (в пересчете на ванадий) по формулам (3.5.8) и (3.5.10) [34];

- углерод черный (сажа)- по формулам (3.5.1) и (3.5.2) [34] как разность между суммарным количеством поступающих в атмосферный воздух твердых частиц и количеством мазутной золы (в пересчете на ванадий).

При сжигании дизельного топлива и других легких жидких топлив определяются только суммарные выбросы твердых частиц по формулам (3.5.1) и (3.5.2) [34], которые классифицируются как:

- углерод черный (сажа).

Примечание: Положения данного пункта распространяются и на методику [47].

11. В ОНТП-01-91 (Росавтотранс, М., 1991)указано, что во время пикового движения со стоянки выезжают 8% и въезжают 2% автомобилей от общего числа автомашин. Эти цифры могут быть использованы при проектировании новых стоянок. Для действующих - необходимо провести натурные наблюдения и определить наибольшее фактическое число выезжающих и въезжающих автомобилей за период не менее 20 минут, которое в дальнейшем используется при расчетах. Эти значения в соответствии со спецификой допускается принимать в качестве аналогов и для проектируемых стоянок.

12. При расчёте выбросов в атмосферу от автотранспорта, находящегося на гостевых стоянках торгово-развлекательных комплексов в течение непродолжительного времени (в среднем 1-3 часа), режим прогрева двигателей не учитывается.

13. При применении «Методики определения выбросов автотранспорта для проведения сводных расчетов загрязнения атмосферы городов», СПб., 1999, [16], следует учитывать, что:

- в формуле II.3 выброс М_п_i имеет размерность г/мин;

- в последнем абзаце раздела II.3 имеется опечатка: вместо «Т» следует читать «N_ц»;

- коэффициент «40» - учитывает 20-минутный интервал осреднения и особенности движения автотранспортного потока перед перекрестком.

14. Расчёт выбросов вредных веществ от двигателей бульдозеров и автосамосвалов в открытых карьерах.

14.1. Расчёт выбросов от двигателей бульдозеров.

При проведении открытых горных работ бульдозеры применяются для зачистки кровли пластов полезного ископаемого, планировки площадок, для послойной разработки горных пород и перемещения их на расстояние до 150 метров, для работы на отвалах и т.п.

Расчёт валовых выбросов загрязняющих веществ от двигателей бульдозеров в этих случаях осуществляется в соответствии с «Методикой расчёта вредных выбросов (сбросов) для комплекса оборудования открытых горных работ (на основе удельных показателей)», Люберцы, 1999 [92].

Максимальные разовые выбросы (г/с) вредных веществ следует определять как средневзвешенные значения за 60-минутный интервал с учётом доли работы двигателей в этом промежутке времени на различных режимах, указанных в названной методике. При этом необходимо учитывать тип и количество одновременно работающих бульдозеров в пределах рассматриваемого участка (источника выбросов). Значения максимальных разовых выбросов рассчитываются по формуле:

(1.28)

где - удельный выброс i-того вредного вещества при работе двигателя бульдозеров k-того типа (марки) на режиме холостого хода (частичной мощности, полной мощности), кг/час;

N_Бк - наибольшее количество бульдозеров k-того типа (марки), работающих одновременно на рассматриваемом участке.

Если имеющиеся образцы техники отличаются от приведенных в методике, то удельные показатели вредных выбросов выбираются из таблицы 6.4 для указанного тягового класса бульдозера, ближайшего к имеющемуся образцу.

14.2. Расчёт выбросов от двигателей самосвалов.

Расчёт валовых выбросов загрязняющих веществ от двигателей самосвалов осуществляется в соответствии с «Методикой расчета вредных выбросов (сбросов) для комплекса оборудования открытых горных работ (на основе удельных показателей)», Люберцы, 1999 [92].

При расчёте максимальных разовых выбросов вредных веществ следует учитывать, что из всего количества одновременно работающих в карьере самосвалов часть работает на холостом ходу, часть - частично использует мощность, а часть - работает на полной мощности двигателя, находясь в различных точках карьера.

Принято, что неорганизованные выбросы вредных веществ из карьера (от всех источников выбросов) осуществляются в пределах его границ (при допущении равномерного перемешивания вредных веществ в пределах карьера). Поэтому максимальные разовые выбросы i-того вредного вещества от всех самосвалов (в час наибольшего количества одновременно работающих самосвалов) целесообразно определять по значению удельных выбросов, приведенных в табл. 7.2 методики [92], по формуле:

(1.29)

где Р - тип (марка) самосвала;

- время работы двигателей при различных нагрузочных режимах, в долях единицы, устанавливается для конкретного объекта в соответствии с табл. 7.3 методики;

- удельный выброс i-того вредного вещества при работе двигателя самосвала p-того типа (марки) на режиме холостого хода (50% мощности, максимальной мощности), кг/час;

N_Ар - количество самосвалов р-того типа (марки), работающих одновременно в карьере;

K_Р- коэффициент, учитывающий возраст и техническое состояние парка самосвалов р-того типа (марки); следует учитывать, что в некоторых случаях значение K_P может быть различным для самосвалов одного типа (марки).

При расчётах значений максимальных разовых выбросов загрязняющих веществ по формуле (7.4) названной методики необходимо иметь в виду, что в этой формуле допущены неточности: отсутствует коэффициент, учитывающий возраст и техническое состояние парка самосвалов, вместо реального времени работы самосвалов в сутки принимаются 24 часа, формула записана без учета различных типов самосвалов и возможного различного времени их работы в течение суток. Исправление указанных неточностей приводит формулу (7.4) методики [92] к виду (1.29) настоящего Пособия.

14.3. Расчет выбросов диоксида серы при работе бульдозеров и самосвалов. Расчет валовых выбросов диоксида серы на рассматриваемом участке осуществляется по формуле:

(1.30)

где В_ТГ- годовой расход топлива всей техникой, работающей на данном участке, т/год;

S - содержание серы в топливе, % массы;

Значение максимальных разовых выбросов диоксида серы можно определять, исходя из следующих положений. В соответствии с данными, приведенными в таблицах 6.4 и 7.2 методики [92], при заданном характере работы часовой расход топлива в течение года не меняется для данной марки бульдозера или автосамосвала. Зная средний часовой расход топлива (В_Ч_k) одним бульдозером (самосвалом) k-того типа, легко определить значение максимального разового выброса диоксида от одной единицы техники k-того типа

(1.31)

где B_ч_k - средний часовой расход топлива одной единицей техники k-того типа, тонн/час.

Часовой расход топлива может быть определён экспериментально, либо по учётным данным расходования топлива техникой k-того типа за определённое время.

Максимальный разовый выброс диоксида серы от двигателей бульдозеров (самосвалов) на рассматриваемом участке определяется с учётом типа и максимального количества единиц техники, одновременно работающих в течение часа.

Резервуары и АЗС

1. При определении годовых выбросов от АЗС и КАЗС (контейнерные АЗС) расчётным способом учитываются выбросы из резервуаров с нефтепродуктами при их закачке (G_зак), от топливных баков автомобилей при их заправке (G_б.а_.), а также при проливах за счёт стекания нефтепродуктов со стенок заправочных и сливных шлангов (G_пр.р_., G_пр.а_.).

Значение G_зак вычисляется на основе формулы 7.2.4. [36]:

(1.32)

где - концентрация паров нефтепродуктов в выбросах паровоздушной смеси при заполнении резервуаров в осенне-зимний и весенне-летний период соответственно (выбирается из Приложения 15 [36]);

- количество закачиваемого в резервуар нефтепродукта в осенне-зимний и весенне-летний периоды года соответственно (принимается по данным АЗС).

Примечание: Поскольку специфика эксплуатации резервуаров АЗС не предусматривает длительного хранения нефтепродуктов (режим: «заполнение - опорожнение»), сами резервуары, как правило, оборудованы обратными дыхательными клапанами.

Годовые выбросы (G_трк) паров нефтепродуктов от топливораздаточных колонок (ТРК) при заправке рассчитываются как сумма выбросов из баков автомобилей (G_б.а_.) и выбросов от пролива нефтепродуктов на поверхность (G_пр.а_.):

(1.33)

Значение G_б.а_.рассчитывается по формуле:

(1.34)

где - концентрации паров нефтепродуктов в выбросах паровоздушной смеси при заполнении баков автомобилей в осенне-зимний и весенне-летний период соответственно (выбирается из Приложения 15 [36]);

Годовые выбросы при проливах раздельно для резервуаров (G_пр.р_.) и ТРК (G_пр.а_.) рекомендуется рассчитывать по формулам:

	(1.35)
	(1.36)

где J - удельные выбросы при проливах, г/м (приведены в формулах 7.2.5-7.2.7 [36]):

Суммарные годовые выбросы из резервуаров и ТРК определяются по формуле:

(1.37)

Максимальный разовый выброс обычно рассчитывается только для операции закачки нефтепродукта в резервуары, т.к. одновременная закачка нефтепродукта в резервуары и баки автомобилей не осуществляется (см. Приложение к разделу 7.1 [36]).

При оценке максимальных (разовых) выбросов загрязняющих веществ из резервуаров АЗС, в качестве исходных данных принимаются объем (V_сл) нефтепродуктов, сливаемых из автоцистерны в резервуар, м³; время (τ) слива нефтепродуктов из автоцистерны в резервуар; максимальная концентрация () паров нефтепродуктов в выбросах паровоздушной смеси при заполнении резервуаров, г/м³ (значение выбирается из таблицы Приложения 15 [36] в зависимости от конструкции резервуара и климатической зоны, в которой расположена АЗС).

При расчётах максимальных разовых выбросов загрязняющих веществ необходимо знать объёмную скорость выброса (м³/с) газовоздушной смеси из резервуара, которая принимается равной скорости закачки (V_сл/τ, м³/с). Эта скорость в большинстве случаев определяется пропускной способностью сливных устройств, установленных на резервуарах, а не временем слива самотёком, указанным в паспорте на автоцистерну (или в справочниках). Например, для наиболее распространённых сливных устройств МУ-91-12 и АЗТ.5-885-800, устанавливаемых в резервуарах, номинальная пропускная способность составляет 10 м³/час и 16 м³/час соответственно, между тем как скорость слива светлых нефтепродуктов самотёком из большинства автоцистерн составляет от 13 до 27 м³/час.

Поэтому, время т слива нефтепродуктов из автоцистерны при заполнении резервуаров необходимо определять либо экспериментальным способом, либо на основе данных технического паспорта, который оформляется на каждый резервуар, находящийся в эксплуатации.

При наличии на АЗС нескольких одноцелевых резервуаров с разными сливными устройствами для расчета максимальных разовых выбросов используется максимальное значение объёмной скорости слива.

В случае, если заполнение резервуара осуществляется через его горловину (без приёмного сливного устройства), возможно использование значения времени слива, приведенного в технических характеристиках на автоцистерну.

Среднее время слива целесообразно использовать, в первую очередь, при оценочных расчётах на стадии разработки предпроектной и проектной документации для оценки возможного воздействия на окружающую среду.

При необходимости (в том числе, для предпроектной и проектной документации) оценки максимальных (разовых) выбросов загрязняющих веществ при заполнении баков автомобилей через топливораздаточную колонку (ТРК), а также для оценки максимальных разовых выбросов передвижных АЗС, расчёты рекомендуется проводить по формуле:

(1.38)

где: - максимальные (разовые) выбросы паров нефтепродуктов при заполнении баков автомашин, г/с;

V_ч.факт- фактический максимальный расход топлива через ТРК (с учетом пропускной способности ТРК), м³/ч. При отсутствии этих данных допускается использовать максимальную производительность ТРК, л/мин, с последующим переводом в м³/ч.

- максимальная концентрация паров нефтепродуктов в выбросах паровоздушной смеси при заполнении баков автомашин, г/м³.

Значение рекомендуется выбирать из Приложения 12 [36] для соответствующих нефтепродуктов и климатической зоны (С₁, г/м³).

Максимальные разовые выбросы зависят от числа одновременно заполняемых резервуаров или количества одновременно заправляемых автомобилей.

Пример расчета.

Определить максимальный (покомпонентный) выброс паров бензина А-76 от одной двусторонней ТРК для 2-й климатической зоны.

Из Приложения 12 [36] для 2-Й климатической зоны выбираем значение

Для двусторонней ТРК максимальный объем газовоздушной смеси, содержащей пары нефтепродуктов, и поступающей в атмосферу при заправке топливных баков автомобилей, составит примерно 0,8 м³/час (на основании анализа проектной документации АЗС).

По формуле (1.14) рассчитываем М_6.а/м:

С использованием данных Приложения 14 (уточненного) из [38] для бензина А-76 находим покомпонентный состав выбросов.

	Углеводороды, %
Предельные	Непредельные по С₅	Ароматические
C₁-C₅	С₆-С₁₀	Бензол	Толуол	Ксилол	Этилбензол
Бензин А-76	75,47	18,38	2,50	2,00	1,45	0,15	0,05
	0,1630	0,0397	0,0054	0,0043	0,0031	0,0003	0,0001

2. В разделе 7.2 и Приложении 15 [36] учтены выбросы в атмосферу и при хранении нефтепродуктов.

3. При расчете выбросов в соответствии с [36, 38]:

- Для сырьевых резервуаров с обводненностью нефти до 10% (учитывая расслоение нефти и воды, при котором вода оказывается в нижней части резервуара) следует уменьшать объем закачиваемой и хранимой нефти на величину объема «отслаивающейся» воды, а оставшейся в составе сырой нефти влагой в пределах погрешности действующих измерительных методик можно пренебречь.

- Для резервуаров отстоя пластовой воды, при остаточном содержании нефти в воде 50-1000 мг/л и газа в воде - 300 мг/л, целесообразно воспользоваться формулами раздела 5.4 (Выбросы паров многокомпонентных жидких смесей известного состава) и раздела 5.5 (Выбросы газов из водных растворов), учитывающих давление насыщенных паров нефти и ее массовую долю в пластовой воде (формулы 5.4.1 и 5.4.2), а также массовую долю газа в воде и константы Генри (по справочникам или по данным инструментальных измерений; формулы 5.5.1 и 5.5.2).

- Нормирование выбросов от резервуаров подготовки нефти следует проводить по «сырой нефти» (Приложение 14 [38]), а от резервуаров подготовки пластовой воды, при отсутствии инструментальных замеров, целесообразно по расчетным данным учесть увеличение содержания растворенного газа (углеводородов С₁-С₅) в составе выбросов паров «сырой нефти».

- Сырую нефть следует нормировать по содержанию в ней бензиновой, керосиновой и остаточной (мазутной) фракции (по данным паспорта месторождения) в соответствии с вышеуказанными правилами пропорционально мольной доле этих фракций в составе нефти (з-н Рауля-Дальтона)

(1.39)

где р_i - давление насыщенных паров i-той фракции в составе нефти; мм.рт.ст.;

P_нас.н.п_. - давление насыщенных паров i-той фракции в составе нефти при 100% ее содержании, мм.рт.ст.;

X_i - мольная доля i-той фракции в составе нефти, мол. доли.

Если данные о содержании в сырой нефти вышеуказанных прямогонных фракций отсутствуют, то целесообразно провести определение давления ее насыщенных паров, исходя из стандартов международных танкерных перевозок, ограничивающих это давление величиной 0,67 бар (примерно 500 мм.рт.ст. при стандартной в испытаниях по Рейду температуре 38°С).

Определение молекулярной массы паров нефти проводится по формуле 2.1.7 методики [40]:

(1.40)

где т_н - молекулярная масса паров нефти;

t_н.к_.- температура начала кипения нефти, °С (по температуре начала перегонки бензиновой фракции и максимальной температуре нагрева товарной нефти в резервуарах принята равной 40°С).

По формуле 2.1.7 той же методики [40] определяется плотность паров нефти ρ_н при 20°С и 38°С:

	(1.41)
	(1.42)

Определение давления насыщенных паров нефти Р_н и их концентрации в воздухе С_н при 20°С осуществим через коэффициенты К_t методики [36] при условии, что мм рт. ст.

(1.43)

(1.44)

где - давление насыщенных паров нефти при 20°С, мм рт. ст.;

- то же при 38°С;

Р_атм - нормальное атмосферное давление, мм рт. ст.;

- опытные значения температурных коэффициентов (ф. 5.4.1 и Приложение 7 [36]).

Мощность выброса ЗВ из резервуаров с нагретыми нефтепродуктами определяется, в первую очередь, температурой хранимого или закачиваемого нефтепродукта. Поэтому независимо от способа нагрева мазута (только нижний, только боковой или их сочетание) действуют расчетные формулы раздела 5.6 [36] или раздела 6.1 [36] (но с применением коэффициентов, учитывающих температуру, из Приложения 1).

4. Рекомендуемый в РМ 62-91-90 [39] для оценки так называемого «обратного выдоха» 10% коэффициент от величины «большого дыхания» транспортных емкостей является условным средним значением из экспериментально определяемых показателей выбросов, колеблющихся в диапазоне от 7 до 15%.

Если рассматривать транспортные емкости (авто- и ж/д цистерны) как резервуары наземные, то применимость к ним формул [36] при наливе жидкостей («большое дыхание») и 10% коэффициента для оценки выбросов паров при сливе («обратный выдох») принципиальных возражений не вызывают.

5. Расчеты выбросов от резервуаров для хранения растворов соляной кислоты следует проводить по формулам 5.4.1 и 5.4.2 [36] с подстановкой парциальных давлений паров соляной кислоты над водными растворами (например, из «Справочника химика», т. III, Изд. «Химия», М.,1965 г., с.337-338). Аналогичным образом, по данным того же справочника можно оценить выбросы от водных растворов аммиака, диоксида серы и ряда других неорганических газообразных веществ.

6. Для расчета выбросов от сливо-наливочной эстакады следует применять [40] (разделы 2.2 и 2.3).

Расчет максимальных разовых (г/с) и валовых (т/год) выбросов паров нефтепродуктов при сливе и заполнении авто- и ж/д цистерн можно провести по разделу 2.2 и 2.3 «Методики расчета вредных выбросов в атмосферу из нефтехимического оборудования. РМ 62-91-90», [39]. При этом выбросы из транспортных емкостей могут рассматриваться как самостоятельный источник загрязнения атмосферы, а для расчета выбросов принимают фактическую (часовую) производительность «самослива» (в м³/час).

С формальной точки зрения в [36] отсутствует раздел, посвященный расчету выбросов от эстакад слива-налива нефтепродуктов. Поэтому рекомендуется проводить расчет при подобных операциях по РМ 62-91-90 [39]. В соответствии с этим, максимально-разовые выбросы ЗВ (г/с) следует рассчитывать, исходя из среднего фактического времени слива мазута из цистерн (в часах).

С другой стороны, транспортные емкости (в т.ч. танкеры) являются «наземными (надводными) горизонтальными (или вертикальными) резервуарами». Поэтому применение к ним расчетных формул раздела 5.6 [36) с понижающим для «обратного выдоха» коэффициентом, равным 10% от величины «большого дыхания», также правомочно.

При наружном обогреве транспортной емкости греющим паром (паровая рубашка) рекомендации настоящего раздела справедливы. Но они не применимы в случае пуска острого греющего пара внутрь цистерны, поскольку в последнем случае количество выбросов значительно возрастает, а утвержденной методики для их расчета не существует.

«Методика проведения инвентаризации выбросов ЗВ в атмосферу на предприятиях ж/д транспорта (расчетным методом)», М, 1993, (раздел 7.3) [33] является единственной действующей для оценки выбросов от пропаривания ж/д цистерн. Расчет выбросов от слива мазута на железнодорожной эстакаде при разогреве его «острым паром» и при наличии инструментальных замеров концентраций сероводорода и углеводородов с помощью методик РД-17-86 или РМ 62-91-90 можно осуществить, если дополнительно учесть выбросы вышеуказанных ЗВ с неконденсировавшимся (избыточным) водяным паром, выходящим из люка цистерны. Для чего следует провести теплофизический расчёт, например, по книге «Примеры и задачи по курсу процессов и аппаратов химической технологии», Павлов К.Ф., Романков П.Г., Носков А.А., Л., 1987 г. [49].

7. Выбросы из резервуаров прирельсового расходного склада ГСМ и от последующей раздачи с помощью ручного насоса в тару потребителя следует рассчитывать по [36]. К этим же источникам (чтобы не учитывать их дважды) следует отнести и выбросы соответствующих нефтепродуктов при проливах.

8. При расчете выбросов из резервуаров необходимо учитывать эффективность имеющихся средств снижения выбросов (ССВ). Определенная информация приведена в [36], [39], [40] и в Примечаниях 1-4.

Примечание: 1. Согласно [88]:

- установка дисков-отражателей (особенно эффективна на резервуарах с большой оборачиваемостью нефтепродуктов) снижает потери в среднем на 20%;

- налив железнодорожных и автоцистерн не падающей струей, а под слой нефтепродукта сокращает потери на 50-60%;

- обвязка дыхательной арматуры резервуаров газосборниками сокращает потери на 60% (при совпадении операций слива-налива).

2. При расчете выбросов от АЗС при «заколъцовке паров бензина во время слива из транспортной цистерны» в соответствии с п. 4.11 методики [88] сокращение выбросов в атмосферу в указанном случае составляет 60%. На эту величину сокращаются максимальные разовые (г/с) выбросы и часть величины валового выброса (т/г), формулы (7.2.1) и (7.2.4), относящиеся к «большим дыханиям» резервуаров [36].

3. В последнее время в России устанавливаются резервуары для хранения нефтепродуктов, оснащенные современными средствами снижения выбросов вредных веществ в атмосферу, эффективность которых превышает 99%. Это достигается, в основном, за счет оснащения резервуаров двойной плавающей крышей с плотной посадкой.

4. В соответствии с «Указаниями по проектированию хранения нефтехимических продуктов под азотной «подушкой» У-03-06-90. МИНХИМНЕФТЕПРОМ СССР, 1990 г.», при хранении нефтепродуктов 1, 2 и 3-го класса опасности и дурнопахнущих веществ в резервуарах типа РВС под азотной «подушкой» с мокрым газгольдером для хранения вытесняемой из резервуаров паро-азотной смеси выбросы этих паров сокращаются на 90-95%.

9. Необходимость учета «малых дыханий» резервуаров при нормировании выбросов ЗВ для группы одноцелевых резервуаров, часть из которых заполняется, а остальные находятся в режиме хранения нефтепродукта - очевидна, поскольку в этом случае к выбросам ЗВ от «больших дыханий» добавляются «малые дыхания», идентичные режиму «буферная емкость», при котором уровень жидкости в резервуаре постоянен (см. Приложение 8 в [36], нижняя строка: К_р=0,10).

В случае газовой обвязки группы одноцелевых резервуаров при хранении нефтепродуктов формула 5.1.6 [36] для К_р не работает. Поэтому для данного режима также следует принимать К_р=0,10.

В режиме «откачки» (без заполнения) и при условии Q_отк>Q_зап наблюдается так называемый «обратный выдох» резервуаров, при котором величина выбросов составляет 10% от «большого дыхания».

Для расчета максимальных из разовых (г/с) выбросов ЗВ при газовой обвязке группы одноцелевых резервуаров (ГОР) выбирают наибольшее из значений М. Как правило, оно соответствует «большому дыханию» ГОР в наиболее жаркий месяц года.

Расчет валовых выбросов проводят по сумме выбросов при различных режимах пропорционально их продолжительности (час/год).

10. Расчеты выбросов при хранении и перекачивании водных растворов каустика проводить не следует, поскольку в соответствии с известными свойствами этих растворов выбросы «паров каустика» из них отсутствуют.

Возгонка твердой (безводной щелочи) наблюдается при температурах более 300°С.

<3 4 567 8 9 >

Дата добавления: 2016-06-24; просмотров: 784;