НАГРУЗКИ ОТ МОСТОВЫХ

И ПОДВЕСНЫХ КРАНОВ

4.1. Нагрузки от мостовых и подвесных кра­нов следует определять в зависимости от групп режимов их работы, устанавливаемых ГОСТ 25546—82, от вида привода и от способа под­веса груза. Примерный перечень мостовых и подвесных кранов разных групп режимов рабо­ты приведен в справочном приложении 1.

4.2. Полные нормативные значения вертикальных нагрузок, передаваемых колесами кра­нов на балки кранового пути, и другие необхо­димые для расчета данные следует принимать в соответствии с требованиями государствен­ных стандартов на краны, а для нестандартных кранов — в соответствии с данными, указанны­ми в паспортах заводов-изготовителей.

Примечание. Под крановым путем понима­ются обе балки, несущие один мостовой кран, и все балки, несущие один подвесной кран (две балки — при однопролетном, три — при двухпролетном под­весном кране и т. п.).

4.3. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой торможением моста электричес­кого крана, следует принимать равным 0,1 пол­ного нормативного значения вертикальной на­грузки на тормозные колеса рассматриваемой стороны крана.

4.4. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой торможением электрической тележки, следует принимать равным:

для кранов с гибким подвесом груза — 0,05 суммы подъемной силы крана и веса тележки;

для кранов с жестким подвесом груза — 0,1 суммы подъемной силы крана и веса тележки.

Эту нагрузку следует учитывать при расчете поперечных рам зданий и балок крановых пу­тей. При этом принимается, что нагрузка передается на одну сторону (балку) кранового пути, распределяется поровну между всеми опирающимися на нее колесами крана и может быть направлена как внутрь, гак и наружу рассмат­риваемого пролета.

4.5. Нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной поперек кранового пути и вызываемой перекосами мостовых электрических кранов и непараллельностью крановых путей (боковой силой), для каждого ходового колеса крана следует принимать равным 0,1 полного нормативного значения вертикальной нагрузки на колесо.

Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете прочности и устойчивости балок крановых путей и их креплений к колоннам в зданиях с кранами групп режимов работы 7К, 8К. При этом принимается, что нагрузка пере­дается на балку кранового пути от всех колес одной стороны крана и может быть направлена как внутрь, так и наружу рассматриваемого про­лета здания. Нагрузку, указанную в п. 4.4, не следует учитывать совместно с боковой силой.

4.6. Горизонтальные нагрузки от торможе­ния моста и тележки крана и боковые силы счи­таются приложенными а месте контакта ходо­вых колес крана с рельсом.

4.7. нормативное значение горизонтальной нагрузки, направленной вдоль кранового пути и вызываемой ударом крана о тупиковый упор, следует определять в соответствии с указания­ми, приведенными в обязательном приложении 2. Эту нагрузку необходимо учитывать только при расчете упоров и их креплений к балкам кранового пути.

4.8. Коэффициент надежности по нагрузке для крановых нагрузок следует принимать g_t = 1,1.

Примечание. При учете местного и дина­мического действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана полное норматив­ное значение этой нагрузки следует умножать при расчете прочности балок крановых путей на допол­нительный коэффициент g_t, равный:

1,6 — для группы режима работы кранов 8К с жестким подвесом груза;

1,4 — для группы режима работы кранов 8К с гибким подвесом груза;

1,3 — для группы режима работы кранов 7К;

1,1 — для остальных групп режимов работы кра­нов.

При проверке местной устойчивости стенок ба­лок значение дополнительного коэффициента сле­дует принимать равным 1,1.

4.9. При расчете прочности и устойчивости балок кранового пути и их креплений к несущим конструкциям расчетные значения вертикальных крановых нагрузок следует умножать на коэффициент динамичности, равный:

при шаге колонн не более 12 м:

1,2 — для группы режима работы мостовых кранов 8К;

1,1 — для групп режимов работы мостовых кранов 6К и 7К, а также для всех групп режи­мов работы подвесных кранов;

при шаге колонн свыше 12 м ¾ 1,1 для груп­пы режима работы мостовых кранов 8К.

Расчетные значения горизонтальных нагру­зок от мостовых кранов группы режима работы 8К следует учитывать с коэффициентом динамичности, равным 1,1.

В остальных случаях коэффициент динамич­ности принимается равным 1,0.

При расчете конструкций на выносливость, проверке прогибов балок крановых путей и сме­щений колонн, а также при учете местного действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана коэффициент динамич­ности учитывать не следует.

4.10. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости балок крановых пу­тей следует учитывать не более чем от двух на­иболее неблагоприятных по воздействию мос­товых или подвесных кранов.

4.11. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, фунда­ментов, а также оснований в зданиях с мосто­выми кранами а нескольких пролетах (в каждом пролете на одном ярусе) следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кранов, а при учете совмещения в одном створе кранов раз­ных пролетов — не более чем от четырех наибо­лее неблагоприятных по воздействию кранов.

4.12. Вертикальные нагрузки при расчете прочности и устойчивости рам, колонн, стро­пильных и подстропильных конструкций, фундаментов, а также оснований зданий с подвес­ными кранами на одном или нескольких путях следует принимать на каждом пути не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздей­ствию кранов. При учете совмещения в одном створе подвесных кранов, работающих на раз­ных путях, вертикальные нагрузки следует при­нимать:

не более чем от двух кранов — для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов иоснований крайнего ряда при двух крановых путях в пролете;

не более чем от четырех кранов:

для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований среднего ряда;

для колонн, подстропильных конструкций, фундаментов и оснований крайнего ряда при трех крановых путях в пролете;

для стропильных конструкций при двух или трех крановых путях в пролете.

4.13. Горизонтальные нагрузки при расче­те прочности и устойчивости балок крановых путей, колонн, рам, стропильных и подстропиль­ных конструкций, фундаментов, а также осно­ваний следует учитывать не более чем от двух наиболее неблагоприятных по воздействию кра­нов, расположенных на одном крановом пути или на разных путях в одном створе. При этом для каждого крана необходимо учитывать толь­ко одну горизонтальную нагрузку (поперечную или продольную).

4.14. Число кранов, учитываемое в расче­тах прочности и устойчивости при определении вертикальных и горизонтальных нагрузок от мостовых кранов на двух или трех ярусах в про­лете, при одновременном размещении в пролете как подвесных, так и мостовых кранов, а также при эксплуатации подвесных кранов, предназначенных для передачи груза с одного крана на другой с помощью перекидных мости­ков, следует принимать по строительному за­данию на основании технологических решений.

4.15. При определении вертикальных и го­ризонтальных прогибов балок крановых путей, а также горизонтальных смещений колонн нагрузку следует учитывать от одного наиболее неблагоприятного по воздействию крана.

4.16. При наличии на крановом пути одно­го крана и при условии, что второй кран не бу­дет установлен во время эксплуатации соору­жения, нагрузки на этом пути должны быть учтены только от одного крана.

4.17.При учете двух кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочета­ний:

y = 0,85 —для групп режимов работы кра­нов 1К — 6К;

y = 0,95 —для групп режимов работы кра­нов 7К, 8К.

При учете четырех кранов нагрузки от них необходимо умножать на коэффициент сочета­ний:

y = 0,7— для группрежимов работы кра­нов 1К — 6К;

y = 0,8 — для групп режимов работы кра­нов 7К, 8К.

При учете одного крана вертикальные и го­ризонтальные нагрузки от него необходимо при­нимать без снижения.

4.18. При расчете на выносливость балок крановых путей под электрические мостовые краны и креплений этих балок к несущим кон­струкциям следует учитывать пониженные нор­мативные значения нагрузок в соответствии с п. 1.7, и. При этом для проверки выносливости стенок балок в зоне действия сосредоточенной вертикальной нагрузки от одного колеса крана пониженные нормативные значения вертикаль­ного усилия колеса следует умножать на коэф­фициент, учитываемый при расчете прочности балок крановых путей в соответствии с приме­чанием к п. 4.8. Группы режимов работы кра­нов, при которых следует производить расчет на выносливость, устанавливаются нормами проектирования конструкции.

СНЕГОВЫЕ НАГРУЗКИ

5.1. Полное нормативное значение снего­вой нагрузки на горизонтальную проекцию пок­рытия s следует определять по формуле

(5)

где s₀ — нормативное значение веса снегово­го покрова на 1 м² горизонтальной по­верхности земли, принимаемое в со­ответствии с п. 5.2;

m — коэффициент перехода от веса сне­гового покрова земли к снеговой на­грузке на покрытие, принимаемый в соответствии с пп. 5.3 — 5.6.

5.2. Нормативное значение веса снегового покрова s₀ на 1 м² горизонтальной поверхности земли следует принимать в зависимости от снегового района СССР по данным табл. 4.

5.3. Схемы распределения снеговой нагруз­ки и значения коэффициента m следует прини­мать в соответствии с обязательным приложе­нием 3, при этом промежуточные значения ко­эффициента m необходимо определять линей­ной интерполяцией.

В тех случаях, когда более неблагоприятные условия работы элементов конструкций возника­ют при частичном загружении, следует рассмат­ривать схемы со снеговой нагрузкой, действую­щей на половине или четверти пролета (для пок­рытий с фонарями — на участках шириной b).

Примечание. В необходимых случаях снеговые нагрузки следует определять с учетом предусмотренного дальнейшего расширения здания.

5.4. Варианты с повышенными местными сне­говыми нагрузками, приведенные в обязательном приложении 3, необходимо учитывать при расче­те плит, настилов и прогонов покрытий, а также при расчете тех элементов несущих конструкций (ферм, балок, колонн и т.п.), для которых указан­ные варианты определяют размеры сечений.

Примечание. При расчетах конструкций допускается применение упрощенных схем снеговых нагрузок, эквивалентных по воздействию схе­мам нагрузок, приведенным в обязательном прило­жении 3. При расчете рам и колонн производствен­ных зданий допускается учет только равномерно рас­пределенной снеговой нагрузки, за исключением мест перепадов покрытий, где необходимо учитывать повышенную снеговую нагрузку.

5.5*. Коэффициенты m, установленные в со­ответствии с указаниями схем 1, 2, 5 и 6 обяза­тельного приложения 3 для пологих (с уклона­ми до 12 % или с £ 0,05 ) покрытий одно­пролетных и многопролетных зданий без фона­рей, проектируемых в районах со средней ско­ростью ветра за три наиболее холодных месяца v ³ 2 м/с, следует снижать умножением на коэф­фициент где k — принимается по табл. 6; b — ширина покрытия, принимаемая не более 100 м.

Для покрытий с уклонами от 12 до 20 % од­нопролетных и многопролетных зданий без фо­нарей, проектируемых в районах с v ³ 4 м/с, коэффициент m, установленный в соответствии с указаниями схем 1 и 5 обязательного прило­жения 3, следует снижать умножением на коэффициент, равный 0,85.

Среднюю скорость ветра v за три наиболее холодных месяца следует принимать по карте 2 обязательного приложения 5.

Снижение снеговой нагрузки, предусматрива­емое настоящим пунктом, не распространяется:

а) на покрытия зданий в районах со средне­месячной температурой воздуха в январе выше минус 5 °С (см. карту 5 обязательного приложения 5);

б) на покрытия зданий, защищенных от пря­мого воздействия ветра соседними более вы­сокими зданиями, удаленными менее чем на 10 h₁, где h₁ — разность высот соседнего и про­ектируемого зданий;

в) на участки покрытий длиной b, b₁ и b₂, у перепадов высот зданий и парапетов (см. схе­мы 8 — 11 обязательного приложения 3).

Таблица 4

Примечание. Нормативное значение веса снегового покрова в горных и малоизученных районах, обозначенных на карте 1 обязательного приложения 5, а также в пунктах с высотой над уровнем моря более 1500 м и в местах со сложным рельефом следует устанавливать на основании данных Госкомгидромета. При этом в качестве нормативного значения веса снегового покрова s₀ следует принимать среднее значение ежегодных максимумов запаса воды по результатам снегосъемок на участке, защищенном от воздействия ветра, за период не менее 10 лет.

5.6. Коэффициенты m при определении сне­говых нагрузок для неутепленных покрытий цехов с повышенными тепловыделениями при уклонах кровли свыше 3 % и обеспечении надлежащего отвода талой воды следует снижать на 20 % неза­висимо от снижения, предусмотренного п. 5.5.

5.7. Коэффициент надежности по нагрузке g_t для снеговой нагрузки следует принимать рав­ным 1,4. При расчете элементов конструкции покрытия, для которых отношение учитываемо­го нормативного значения равномерно распре­деленной нагрузки от веса покрытия (включая вес стационарного оборудования) к норматив­ному значению веса снегового покрова s₀ ме­нее 0,8 g_t следует принимать равным 1,6.

ВЕТРОВЫЕ НАГРУЗКИ

6.1. Ветровую нагрузку на сооружение сле­дует рассматривать как совокупность:

а) нормального давления w_e, приложенного к внешней поверхности сооружения или элемента;

б) сил трения w_f, направленных по касатель­ной к внешней поверхности и отнесенных к пло­щади ее горизонтальной (для шедовых или вол­нистых покрытий, покрытий с фонарями) или вертикальной проекции (для стен с лоджиями и подобных конструкций);

в) нормального давления w_i, приложенного к внутренним поверхностям зданий с проница­емыми ограждениями, с открывающимися или постоянно открытыми проемами;

либо как нормальное давление w_x, w_y, обус­ловленное общим сопротивлением сооружения в направлении осей х и y и условно приложен­ное к проекции сооружения на плоскость, пер­пендикулярную соответствующей оси.

При проектировании высоких сооружений, относительные размеры которых удовлетворя­ют условию h/d > 10, необходимо дополнительно производить поверочный расчет на вихревое возбуждение (ветровой резонанс); здесь h — высота сооружения, d — минимальный размер поперечного сечения, расположенного на уров­не 2/3h.

6.2. Ветровую нагрузку следует определять как сумму средней и пульсационной составляющих.

При определении внутреннего давления w_i,а также при расчете многоэтажных зданий вы­сотой до 40 м и одноэтажных производственных зданий высотой до 36 м при отношении высоты к пролету менее 1,5, размещаемых в местностях типов А и В (см. п. 6.5), пульсационную составляющую ветровой нагрузки допус­кается не учитывать.

6.3. Нормативное значение средней составляющей ветровой нагрузки w_m на высоте z над поверхностью земли следует определять по формуле

(6)

где w₀ — нормативное значение ветрового дав­ления (см. п. 6.4);

k — коэффициент, учитывающий измене­ние ветрового давления по высоте (см. п. 6.5);

с — аэродинамический коэффициент (см. п. 6.6).

6.4. Нормативное значение ветрового дав­ления w₀ следует принимать в зависимости от ветрового района СССР по данным табл. 5.

Для горных и малоизученных районов, обоз­наченных на карте 3, нормативное значение ветрового давления w₀ допускается устанавли­вать на основе данных метеостанций Госкомгидромета, а также результатов обследования районов строительства с учетом опыта эксплу­атации сооружений. При этом нормативное зна­чение ветрового давления w₀, Па, следует оп­ределять по формуле

(7)

где v₀ — численно равно скорости ветра, м/с, на уровне 10 м над поверхностью земли для местности типа А, соответствующей 10-минутному интервалу осреднения и пре­вышаемой в среднем раз в 5 лет (если техническими условиями, утвержденны­ми в установленном порядке, не регла­ментированы другие периоды повторя­емости скоростей ветра).

6.5. Коэффициент k, учитывающий измене­ние ветрового давления по высоте z, определя­ется по табл. 6 в зависимости от типа местнос­ти. Принимаются следующие типы местности:

А — открытые побережья морей, озер и во­дохранилищ. пустыни, степи, лесосте­пи, тундра;

В — городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покры­тые препятствиями высотой более 10 м;

С — городские районы с застройкой зда­ниями высотой более 25 м.

Таблица 5

Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность со­храняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h — при высоте сооружения h до 60 м и 2 км — при большей высоте.

Таблица 6

Примечание. При определении ветровой нагрузки типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра.

6.6. При определении компонентов ветро­вой нагрузки w_e, w_f, w_i, w_x, w_y следует исполь­зовать соответствующие значения аэродинами­ческих коэффициентов: внешнего давления с_e, трения с_f, внутреннего давления с_i и лобового сопротивления с_x или с_y, принимаемых по обя­зательному приложению 4, где стрелками по­казано направление ветра. Знак «плюс» у ко­эффициентов с_e или с_i соответствует направ­лению давления ветра на соответствующую по­верхность, знак «минус» — от поверхности. Про­межуточные значения нагрузок следует опре­делять линейной интерполяцией.

При расчете креплений элементов огражде­ния к несущим конструкциям в углах здания и по внешнему контуру покрытия следует учиты­вать местное отрицательное давление ветра с аэродинамическим коэффициентом с_e = –2, распределенное вдоль поверхностей на шири­не 1,5 м (черт. 1).

В случаях, не предусмотренных обязатель­ным приложением 4 (иные формы сооружений, учет при надлежащем обосновании других направлений ветрового потока или составляющих общего сопротивления тела по другим направ­лениям и т. п.), аэродинамические коэффици­енты допускается принимать по справочным и экспериментальным данным или на основе ре­зультатов продувок моделей конструкций в аэродинамических трубах.

Примечание. При определении ветровой нагрузки на поверхности внутренних стен и перего­родок при отсутствии наружного ограждения (на ста­дии монтажа здания) следует использовать аэроди­намические коэффициенты внешнего давления с_е или лобового сопротивления с_х.