Расчетные сопротивления
6.1 Расчетные сопротивления R сжатию кладки на тяжелых растворах из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм, пустотностью до 27 % при высоте ряда кладки 50 - 150 мм на тяжелых растворах приведены в таблице 2.
Таблица 2
| Марка кирпича или камня | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из кирпича всех видов и керамических камней со щелевидными вертикальными пустотами шириной до 12 мм при высоте ряда кладки 50 - 150 мм на тяжелых растворах | |||||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | |||||||||
| 0,2 | нулевой | |||||||||
| 3,9 | 3,6 | 3,3 | 3,0 | 2,8 | 2,5 | 2,2 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | |
| 3,6 | 3,3 | 3,0 | 2,8 | 2,5 | 2,2 | 1,9 | 1,6 | 1,5 | 1,3 | |
| 3,2 | 3,0 | 2,7 | 2,5 | 2,2 | 1,8 | 1,6 | 1,4 | 1,3 | 1,0 | |
| 2,6 | 2,4 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,5 | 1,3 | 1,2 | 1,0 | 0,8 | |
| - | 2,2 | 2,0 | 1,9 | 1,7 | 1,4 | 1,2 | 1,1 | 0,9 | 0,7 | |
| - | 2,0 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,3 | 1,0 | 0,9 | 0,8 | 0,6 | |
| - | - | 1,5 | 1,4 | 1,3 | 1,1 | 0,9 | 0,7 | 0,6 | 0,5 | |
| - | - | - | 1,1 | 1,0 | 0,9 | 0,7 | 0,6 | 0,5 | 0,35 | |
| - | - | - | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 0,45 | 0,4 | 0,25 | |
| Примечание - Расчетные сопротивления кладки на растворах марок от 4 до 50 следует уменьшать, применяя понижающие коэффициенты: 0,85 - для кладки на жестких цементных растворах (без добавок извести или глины), легких и известковых растворах в возрасте до 3 мес; 0,9 - для кладки на цементных растворах (без извести или глины) с органическими пластификаторами. Уменьшать расчетное сопротивление сжатию не требуется для кладки высшего качества -растворный шов выполняется под рамку с выравниванием и уплотнением раствора рейкой. В проекте указывается марка раствора для обычной кладки и для кладки повышенного качества. |
Расчетные сопротивления R сжатию кладки из пустотелого керамического кирпича с вертикальными прямоугольными пустотами шириной 12 - 16 мм и квадратными пустотами сечением 20´20 мм, пустотностью до 38 % при высоте ряда кладки 77 - 100 мм следует принимать по таблице 2 с понижающими коэффициентами:
на растворе марки 100 и выше - 0,9;
на растворе марок 75, 50 - 0,8;
на растворе марок 25, 10 - 0,75;
на растворах с нулевой прочностью и прочностью до 0,4 МПа (4 кгс/см2) - 0,65;
при пустотности 39 - 48 % значения понижающих коэффициентов следует умножать на 0,9.
Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупноформатных камней с вертикальным соединением «паз-гребень» (без заполнения раствором) из керамики шириной до 260 мм, пустотностью до 56 % с вертикально расположенными пустотами шириной до 16 мм при высоте ряда кладки до 250 мм устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по таблице 2 с понижающим коэффициентом 0,75 для кладки на растворе М25; 0,85 для кладки на растворе М50 - М75 и 0,9 на растворах M100 и выше.
Расчетные сопротивления R сжатию кладки из полистиролбетонных блоков на клею принимаются по экспериментальным данным.
6.2 Расчетные сопротивления R сжатию кладки из ячеистобетонных блоков автоклавного твердения на тяжелых растворах при высоте ряда кладки 200 - 300 мм приведены в таблице 3.
Таблица 3
| Класс бетона | Марка блока | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из ячеистобетонных блоков (автоклавного твердения) на тяжелых растворах при высоте ряда кладки 200 - 300 мм | ||||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | |||||||||
| 0,2 | нулевой | |||||||||
| В15 | 3,8 | 3,6 | 3,5 | 3,3 | 3,0 | 2,8 | 2,5 | 2,3 | 2,0 | |
| В12,5 | 3,5 | 2,9 | 2,8 | 2,6 | 2,4 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,7 | |
| В10 | 3,1 | 2,9 | 2,8 | 2,6 | 2,4 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,5 | |
| В7,5 | 2,4 | 2,3 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,3 | 1,0 | |
| В5 | 1,9 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,4 | 1,2 | 1,1 | 0,8 | ||
| В3,5 | 1,5 | 1,4 | 1,3 | 1,2 | 1,0 | 0,9 | 0,8 | 0,6 | ||
| В2,5 | 1,0 | 0,95 | 0,85 | 0,7 | 0,6 | 0,45 | ||||
| В2 | 0,8 | 0,75 | 0,65 | 0,55 | 0,5 | 0,35 | ||||
| В1,5 | 0,6 | 0,56 | 0,49 | 0,41 | 0,38 | 0,26 | ||||
| Примечания 1 Расчетное сопротивление сжатию кладки на клеевых составах устанавливаются по экспериментальным данным. 2 Расчетное сопротивление сжатию кладки из ячеистобетонных блоков принимаются с коэффициентов 0,9: для кладки из блоков неавтоклавного твердения; для кладки на легких растворах; для кладки при толщине шва от 15 до 20 мм. 3 При высоте блоков 150 мм, а также толщине растворного шва 20 мм и более расчетное сопротивление кладки сжатию принимаются с коэффициентом 0,8. 4 Расчетные сопротивления сжатию кладки при промежуточных размерах высоты блока от 150 до 200 мм принимаются интерполяцией. |
6.3 Расчетные сопротивления R сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах приведены в таблице 4.
6.4 Расчетные сопротивления R сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов, перечисленных в 2.1, и из блоков природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 - 1000 мм приведены в таблице 5.
6.5 Расчетные сопротивления R сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 - 300 мм приведены в таблице 6. Расчетные сопротивления сжатию кладки и другие характеристики кладки из полистиролбетонных блоков определяются по экспериментальным данным.
6.6 Расчетные сопротивления сжатию R кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью до 25 % при высоте ряда кладки 200 - 300 мм приведены в таблице 7.
Расчетное сопротивление сжатию R кладки из пустотелых бетонных камней пустотностью от 25 до 40 % следует принимать по таблице 7 с учетом коэффициентов: на растворе марки 50 и выше - 0,8; на растворе марки 25 - 0,7; на растворе марки 10 и ниже - 0,6.
6.7 Расчетные сопротивления R сжатию кладки из природных камней (пиленых и чистой тески) при высоте ряда до 150 мм приведены в таблице 8.
6.8 Расчетные сопротивления R сжатию бутовой кладки из рваного бута приведены в таблице 9.
6.9 Расчетные сопротивления R сжатию бутобетона (невибрированного) приведены в таблице 10.
Таблица 4
| Марка кирпича | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию виброкирпичной кладки на тяжелых растворах при марке раствора | ||||
| 5,6 | 5,3 | 4,8 | 4,5 | 4,2 | |
| 5,2 | 4,9 | 4,4 | 4,1 | 3,7 | |
| 4,8 | 4,5 | 4,0 | 3,6 | 3,3 | |
| 4,0 | 3,7 | 3,3 | 3,1 | 2,7 | |
| 3,6 | 3,3 | 3,0 | 2,9 | 2,5 | |
| 3,1 | 2,9 | 2,7 | 2,6 | 2,3 | |
| - | 2,5 | 2,3 | 2,2 | 2,0 | |
| Примечания 1 Расчетные сопротивления сжатию кирпичной кладки, вибрированной на вибростолах, принимаются по таблице 4 с коэффициентом 1,05. 2 Расчетные сопротивления сжатию виброкирпичной кладки толщиной более 30 см следует принимать по таблице 4 с коэффициентом 0,85. 3 Расчетные сопротивления, приведенные в таблице 4, относятся к участкам кладки шириной 40 см и более. В самонесущих и ненесущих стенах допускаются участки шириной от 25 до 38 см, при этом расчетные сопротивления кладки следует принимать с коэффициентом 0,8. |
Таблица 5
| Класс бетона | Марка блока | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из крупных сплошных блоков из бетонов всех видов и блоков из природного камня (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 500 - 1000 мм | |||||||
| при марке раствора | при нулевой прочности раствора | ||||||||
| В80 | 17,9 | 17,5 | 17,1 | 16,8 | 16,5 | 15,8 | 14,5 | 11,3 | |
| В62,5 | 15,2 | 14,8 | 14,4 | 14,1 | 13,8 | 13,3 | 12,3 | 9,4 | |
| В45 | 12,8 | 12,4 | 12,0 | 11,7 | 11,4 | 10,9 | 9,9 | 7,3 | |
| В40 | 11,1 | 10,7 | 10,3 | 10,1 | 9,8 | 9,3 | 8,7 | 6,3 | |
| В30 | 9,3 | 9,0 | 8,7 | 8,4 | 8,2 | 7,7 | 7,4 | 5,3 | |
| В22,5 | 7,5 | 7,2 | 6,9 | 6,7 | 6,5 | 6,2 | 5,7 | 4,4 | |
| В20 | 6,7 | 6,4 | 6,1 | 5,9 | 5,7 | 5,4 | 4,9 | 3,8 | |
| В15 | 5,4 | 5,2 | 5,0 | 4,9 | 4,7 | 4,3 | 4,0 | 3,0 | |
| В12 | 4,6 | 4,4 | 4,2 | 4,1 | 3,9 | 3,7 | 3,4 | 2,4 | |
| В7,5 | - | 3,3 | 3,1 | 2,9 | 2,7 | 2,6 | 2,4 | 1,7 | |
| В5 | - | - | 2,3 | 2,2 | 2,1 | 2,0 | 1,8 | 1,3 | |
| В4 | - | - | 1,7 | 1,6 | 1,5 | 1,4 | 1,2 | 0,85 | |
| В2,5 | - | - | - | - | 1,1 | 1,0 | 0,9 | 0,6 | |
| В2 | - | - | - | - | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,5 | |
| Примечания 1 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных блоков высотой более 1000 мм принимаются по таблице 5 с коэффициентом 1,1. 2 Классы бетона следует принимать по ГОСТ Р 53231. За марку крупных бетонных блоков и блоков из природного камня следует принимать предел прочности на сжатие, МПа, эталонного образца-куба, испытанного согласно требованиям ГОСТ 10180 и ГОСТ 8462. 3 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных бетонных блоков и блоков из природного камня, растворные швы в которой выполнены под рамку с разравниванием и уплотнением рейкой (о чем указывается в проекте), допускается принимать по таблице 5 с коэффициентом 1,2. |
6.10 Расчетные сопротивления сжатию кладки из силикатных пустотелых (с круглыми пустотами диаметром не более 35 мм и пустотностью до 25 %) кирпичей толщиной 88 мм и камней толщиной 138 мм допускается принимать по таблице 2 с коэффициентами:
на растворах нулевой прочности и прочности 0,2 МПа - 0,8;
на растворах марок 4, 10, 25 и выше - соответственно 0,85, 0,9 и 1.
6.11 Расчетные сопротивления сжатию кладки при промежуточных размерах высоты ряда от 150 до 200 мм должны определяться как среднее арифметическое значений, принятых по таблицам 2 и 6, при высоте ряда от 300 до 500 мм - по интерполяции между значениями, принятыми по таблицам 5 и 6.
Таблица 6
| Марка камня | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из сплошных бетонных, гипсобетонных и природных камней (пиленых или чистой тески) при высоте ряда кладки 200 - 300 мм | |||||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | |||||||||
| 0,2 | нулевой | |||||||||
| 13,0 | 12,5 | 12,0 | 11,5 | 11,0 | 10,5 | 9,5 | 8,5 | 8,3 | 8,0 | |
| 11,0 | 10,5 | 10,0 | 9,5 | 9,0 | 8,5 | 8,0 | 7,0 | 6,8 | 6,5 | |
| 9,0 | 8,5 | 8,0 | 7,8 | 7,5 | 7,0 | 6,0 | 5,5 | 5,3 | 5,0 | |
| 7,8 | 7,3 | 6,9 | 6,7 | 6,4 | 6,0 | 5,3 | 4,8 | 4,6 | 4,3 | |
| 6,5 | 6,0 | 5,8 | 5,5 | 5,3 | 5,0 | 4,5 | 4,0 | 3,8 | 3,5 | |
| 5,8 | 4,9 | 4,7 | 4,5 | 4,3 | 4,0 | 3,7 | 3,3 | 3,1 | 2,8 | |
| 4,0 | 3,8 | 3,6 | 3,5 | 3,3 | 3,0 | 2,8 | 2,5 | 2,3 | 2,0 | |
| 3,3 | 3,1 | 2,9 | 2,8 | 2,6 | 2,4 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,5 | |
| 2,5 | 2,4 | 2,3 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,3 | 1,0 | |
| - | - | 1,9 | 1,8 | 1,7 | 1,5 | 1,4 | 1,2 | 1,1 | 0,8 | |
| - | - | 1,5 | 1,4 | 1,3 | 1,2 | 1,0 | 0,9 | 0,8 | 0,6 | |
| - | - | - | - | 1,0 | 0,95 | 0,85 | 0,7 | 0,6 | 0,45 | |
| - | - | - | - | 0,8 | 0,75 | 0,65 | 0,55 | 0,5 | 0,35 | |
| - | - | - | - | - | 0,5 | 0,45 | 0,38 | 0,35 | 0,25 | |
| Примечания 1 Расчетные сопротивления кладки из сплошных шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, следует принимать по таблице 6 с коэффициентом 0,8. 2 Гипсобетонные камни допускается применять только для кладки стен со сроком службы 25 лет (см. 5.3); при этом расчетное сопротивление этой кладки следует принимать по таблице 6 с коэффициентами: 0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом, 0,5 - в прочих зонах; 0,8 - для внутренних стен. Климатические зоны принимаются в соответствии с СП 50.13330. 3 Расчетные сопротивления кладки из бетонных и природных камней марки 150 и выше с ровными поверхностями и допусками по размерам, не превышающими ± 2 мм, при толщине растворных швов не более 5 мм, выполненных на цементных пастах, клеевых составах допускается принимать по таблице 6 с коэффициентом 1,3. |
Таблица 7
| Марка камня | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из бетонных камней пустотностью до 25 % при высоте ряда кладки 200 - 300 мм | |||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | |||||||
| 0,2 | нулевой | |||||||
| 2,7 | 2,6 | 2,4 | 2,2 | 2,0 | 1,8 | 1,7 | 1,3 | |
| 2,4 | 2,3 | 2,1 | 1,9 | 1,7 | 1,6 | 1,4 | 1,1 | |
| 2,0 | 1,8 | 1,7 | 1,6 | 1,4 | 1,3 | 1,1 | 0,9 | |
| 1,6 | 1,5 | 1,4 | 1,3 | 1,1 | 1,0 | 0,9 | 0,7 | |
| 1,2 | 1,15 | 1,1 | 1,0 | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,5 | |
| - | 1,0 | 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,6 | 0,55 | 0,4 | |
| - | - | 0,7 | 0,65 | 0,55 | 0,5 | 0,45 | 0,3 | |
| - | - | - | 0,45 | 0,4 | 0,35 | 0,3 | 0,2 | |
| Примечание - Расчетные сопротивления сжатию кладки из пустотелых шлакобетонных камней, изготовленных с применением шлаков от сжигания бурых и смешанных углей, а также кладки из гипсобетонных, пустотелых камней следует снижать в соответствии с примечаниями 1 и 2 к таблице 6. |
Таблица 8
| Вид кладки | Марка камня | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию кладки из природных камней низкой прочности правильной формы (пиленых и чистой тески) | ||||
| при марке раствора | при прочности раствора | |||||
| 0,2 | нулевой | |||||
| 1 Из природных камней при высоте ряда до 150 мм | 0,6 | 0,45 | 0,35 | 0,3 | 0,2 | |
| 0,4 | 0,35 | 0,25 | 0,2 | 0,13 | ||
| 0,3 | 0,25 | 0,2 | 0,18 | 0,1 | ||
| 0,25 | 0,2 | 0,18 | 0,15 | 0,07 | ||
| 2 То же, при высоте ряда 200 - 300 мм | 0,38 | 0,33 | 0,28 | 0,25 | 0,2 | |
| 0,28 | 0,25 | 0,23 | 0,2 | 0,12 | ||
| - | 0,15 | 0,14 | 0,12 | 0,08 |
Таблица 9
| Марка рваного бутового камня | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию бутовой кладки из рваного бута | |||||||
| при марке раствора | при прочности раствора | |||||||
| 0,2 | нулевой | |||||||
| 2,5 | 2,2 | 1,8 | 1,2 | 0,8 | 0,5 | 0,4 | 0,33 | |
| 2,2 | 2,0 | 1,6 | 1,0 | 0,7 | 0,45 | 0,33 | 0,28 | |
| 2,0 | 1,7 | 1,4 | 0,9 | 0,65 | 0,4 | 0,3 | 2,2 | |
| 1,8 | 1,5 | 1,3 | 0,85 | 0,6 | 0,38 | 0,27 | 0,18 | |
| 1,5 | 1,3 | 1,1 | 0,8 | 0,55 | 0,33 | 0,23 | 0,15 | |
| 1,3 | 1,15 | 0,95 | 0,7 | 0,5 | 0,3 | 0,2 | 0,12 | |
| 1,1 | 1,0 | 0,8 | 0,6 | 0,45 | 0,28 | 0,18 | 0,08 | |
| 0,9 | 0,8 | 0,7 | 0,55 | 0,4 | 0,25 | 0,17 | 0,07 | |
| 0,75 | 0,7 | 0,6 | 0,5 | 0,35 | 0,23 | 0,15 | 0,05 | |
| - | - | 0,45 | 0,35 | 0,25 | 0,2 | 0,13 | 0,03 | |
| - | - | 0,36 | 0,29 | 0,22 | 0,18 | 0,12 | 0,02 | |
| - | - | 0,3 | 0,25 | 0,2 | 0,15 | 0,1 | 0,02 | |
| Примечания 1 Приведенные в таблице 9 расчетные сопротивления для бутовой кладки даны в возрасте 3 мес для марок раствора 4 и более. При этом марка раствора определяется в возрасте 28 дн. Для кладки в возрасте 28 дн. расчетные сопротивления, приведенные в таблице 9 для растворов марки 4 и более, следует принимать с коэффициентом 0,8. 2 Для кладки из постелистого бутового камня расчетные сопротивления, принятые в таблице 9, следует умножать на коэффициент 1,5. 3 Расчетные сопротивления бутовой кладки фундаментов, засыпанных со всех сторон грунтом, допускается повышать: при кладке с последующей засыпкой пазух котлована грунтом - на 0,1 МПа, при кладке в траншеях «враспор» с нетронутым грунтом и при надстройках - на 0,2 МПа. |
Таблица 10
| Вид бутобетона | Расчетные сопротивления R, МПа, сжатию бутобетона (невибрированного) при классе бетона | |||||
| В15 | В12,5 | В10 | В7,5 | В3,5 | В2,5 | |
| С рваным бутовым камнем марки: | ||||||
| 200 и выше | 3,5 | 2,5 | 2,0 | 1,7 | ||
| - | - | - | 2,2 | 1,8 | 1,5 | |
| 50 или с кирпичным боем | - | - | - | 2,0 | 1,7 | 1,3 |
| Примечание - При вибрировании бутобетона расчетные сопротивления сжатию следует принимать с коэффициентом 1,15. |
6.12 Расчетные сопротивления кладки сжатию, приведенные в таблицах 2 - 10, следует умножать на коэффициенты условий работы gс, равные:
а) 0,8 - для столбов и простенков площадью сечения 0,3 м2 и менее;
б) 0,6 - для элементов круглого сечения, выполняемых из обыкновенного (нелекального) кирпича, не армированных сетчатой арматурой;
в) 1,1 - для блоков и камней, изготовленных из тяжелых бетонов и из природного камня (g ³ 1800 кг/м3);
0,9 - для кладки из блоков и камней из силикатных бетонов классов по прочности выше В25;
0,8 - для кладки из блоков и камней из крупнопористых бетонов и из автоклавных ячеистых бетонов;
0,7 - для кладки из блоков и камней из неавтоклавных ячеистых бетонов;
г) 1,15 - для кладки после длительного периода твердения раствора (более года);
д) 0,85 - для кладки из силикатного кирпича на растворе с добавками поташа;
е) для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - на коэффициенты условий работы gс1 по таблице 34.
6.13 Расчетные сопротивления сжатию кладки из крупных пустотелых бетонных блоков различных типов устанавливаются по экспериментальным данным. При отсутствии таких данных расчетные сопротивления следует принимать по таблице 5 с коэффициентами:
| 0,9 при пустотности блоков £ 5 %; |
| 0,5 » » » £ 25 »; |
| 0,25 » » » £ 45 », |
где процент пустотности определяется по среднему горизонтальному сечению. Для промежуточных значений процента пустотности указанные коэффициенты следует определять интерполяцией.
6.14 Расчетные сопротивления сжатию кладки из природного камня, указанные в таблицах 5, 6 и 8, следует принимать с коэффициентами:
0,8 - для кладки из камней получистой тески (выступы до 10 мм);
0,7 - для кладки из камней грубой тески (выступы до 20 мм).
6.15 Расчетные сопротивления сжатию кладки из сырцового кирпича и грунтовых камней следует принимать по таблице 8 с коэффициентами:
0,7 - для кладки наружных стен в зонах с сухим климатом;
0,5 - то же, в прочих зонах;
0,8 - для кладки внутренних стен.
Сырцовый кирпич и грунтовые камни разрешается применять только для стен зданий с предполагаемым сроком службы не более 25 лет.
6.16 Расчетные сопротивления кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению Rb растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw, срезу Rsq при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам, приведены в таблице 11.
6.17 Расчетные сопротивления кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению Rb растяжению при изгибе Rtb, срезу Rsq и главным растягивающим напряжениям при изгибе Rtw при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, приведены в таблице 11.
0123A10B1DE05946
Рисунок 1- Растяжение кладки по неперевязанному сечению
0123A10B1DE05946
Рисунок 2 - Растяжение кладки по перевязанному сечению
Рисунок 3 - Растяжение кладки при изгибе по перевязанному сечению
Таблица 11
| Вид напряженного состояния | Обозначения | Расчетные сопротивления R, МПа, кладки из сплошных камней на цементно-известковых, цементно-глиняных и известковых растворах осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете сечений кладки, проходящих по горизонтальным и вертикальным швам | ||||
| при марке раствора | при прочности раствора 0,2 | |||||
| 50 и выше | ||||||
| А Осевое растяжение | Rt | |||||
| 1 По неперевязанному сечению для кладки всех видов (нормальное сцепление; рисунок 1) | 0,08 | 0,05 | 0,03 | 0,01 | 0,005 | |
| 2 По перевязанному сечению (рисунок 2): | ||||||
| а) для кладки из камней правильной формы | 0,16 | 0,11 | 0,05 | 0,02 | 0,01 | |
| б) для бутовой кладки | 0,12 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | 0,01 | |
| Б Растяжение при изгибе | Rtb (Rtw) | |||||
| 3 По неперевязанному сечению для кладки всех видов и по косой штробе (главные растягивающие напряжения при изгибе) | 0,12 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | 0,01 | |
| 4 По перевязанному сечению (рисунок 3): | ||||||
| а) для кладки из камней правильной формы | 0,25 | 0,16 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | |
| б) для бутовой кладки | 0,18 | 0,12 | 0,06 | 0,03 | 0,015 | |
| В Срез | Rsq | |||||
| 5 По неперевязанному сечению для кладки всех видов (касательное сцепление) | 0,16 | 0,11 | 0,05 | 0,02 | 0,01 | |
| 6 По перевязанному сечению для бутовой кладки | 0,24 | 0,16 | 0,08 | 0,04 | 0,02 | |
| Примечания 1 Расчетные сопротивления отнесены по всему сечению разрыва или среза кладки, перпендикулярному или параллельному (при срезе) направлению усилия. 2 Расчетные сопротивления кладки, приведенные в таблице 11, следует принимать с коэффициентами: для кирпичной кладки с вибрированием на вибростолах при расчете на особые воздействия - 1,4; для вибрированной кирпичной кладки из керамического кирпича пластического прессования, а также для обычной кладки из дырчатого и щелевого кирпича и пустотелых бетонных камней - 1,25; для невибрированной кирпичной кладки на жестких цементных растворах без добавки глины или извести - 0,75; для кладки из полнотелого и пустотелого силикатного кирпича - 0,7, а из силикатного кирпича, изготовленного с применением мелких (барханных) песков - по экспериментальным данным; для зимней кладки, выполняемой способом замораживания, - по таблице 33. При расчете по раскрытию трещин по формуле (33) расчетные сопротивления растяжению при изгибе Rtb для всех видов кладки следует принимать по таблице 11 без учета коэффициентов, указанных в настоящем примечании. 3 При отношении глубины перевязки кирпича (камня) правильной формы к высоте ряда кладки менее единицы расчетные сопротивления кладки осевому растяжению и растяжению при изгибе по перевязанным сечениям принимаются равными величинам, указанным в таблице 11, умноженным на значения отношения глубины перевязки к высоте ряда. 4 Расчетные сопротивления кладки из ячеистобетонных и полистиролбетонных блоков на клеевых составах для всех видов напряженного состояния, приведенных в столбце 1 таблицы 11, определяются по экспериментальным данным. |
Таблица 12
| Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа, кладки из кирпича и камней правильной формы осевому растяжению, растяжению при изгибе, срезу и главным растягивающим напряжениям при изгибе при расчете кладки по перевязанному сечению, проходящему по кирпичу или камню, при марке изделия | ||||||||
| 1 Осевое растяжение | Rt | 0,25 | 0,2 | 0,18 | 0,13 | 0,1 | 0,08 | 0,06 | 0,05 | 0,03 |
| 2 Растяжение при изгибе и главные растягивающие напряжения | Rtb (Rtw) | 0,4 | 0,3 | 0,25 | 0,2 | 0,16 | 0,12 | 0,1 | 0,07 | 0,05 |
| 3 Срез | Rsa | 1,0 | 0,8 | 0,65 | 0,55 | 0,4 | 0,3 | 0,2 | 0,14 | 0,09 |
| Примечания 1 Расчетные сопротивления осевому растяжению Rt, растяжению при изгибе Rtb и главным растягивающим напряжениям Rtw отнесены ко всему сечению разрыва кладки. 2 Расчетные сопротивления срезу по перевязанному сечению Rsq отнесены только к площади сечения кирпича или камня (площади сечения нетто) за вычетом площади сечения вертикальных швов. 3 Расчетные сопротивления кладки из крупноформатных поризованных камней, полистиролбетонных блоков определяются по экспериментальным данным с учетом вариативности свойств (анизотропии). |
Таблица 13
| Вид напряженного состояния | Обозначение | Расчетные сопротивления R, МПа, бутобетона осевому растяжению, главным растягивающим напряжениям и растяжению при изгибе при классе бетона | |||||
| В15 | В12,5 | В7,5 | В5 | В3,5 | В2,5 | ||
| 1 Осевое растяжение и главные растягивающие напряжения | Rt Rtw | 0,2 | 0,18 | 0,16 | 0,14 | 0,12 | 0,1 |
| 2 Растяжение при изгибе | Rtb | 0,27 | 0,25 | 0,23 | 0,2 | 0,18 | 0,16 |
6.18 Расчетные сопротивления бутобетона осевому растяжению Rt, главным растягивающим напряжениям Rtw и растяжению при изгибе Rtb приведены в таблице 13.
6.19 Расчетные сопротивления кладки из природного камня для всех видов напряженного состояния допускается уточнять по специальным указаниям, составленным на основе экспериментальных исследований и утвержденным в установленном порядке.
6.20 Расчетные сопротивления арматуры Rs, принимаемые в соответствии с СП 63.13330, следует умножать в зависимости от вида армирования конструкций на коэффициенты условий работы gcs, приведенные в таблице 14.
Таблица 14
| Вид армирования конструкций | Коэффициенты условий работы gcs для арматуры классов | ||
| А240 | А300 | В500 | |
| 1 Сетчатое армирование | 0,75 | - | 0,6 |
| 2 Продольная арматура в кладке: | |||
| а) продольная арматура растянутая | 0,8 | 0,9 | 0,7 |
| б) то же, сжатая | 0,85 | 0,7 | 0,6 |
| в) отогнутая арматура и хомуты | 0,8 | 0,8 | 0,6 |
| 3 Анкеры и связи в кладке: | |||
| а) на растворе марки 25 и выше | 0,9 | 0,9 | 0,8 |
| б) на растворе марки 10 и ниже | 0,5 | 0,5 | 0,6 |
| Примечания 1 При применении других видов арматурных сталей расчетные сопротивления принимаются не выше, чем для арматуры классов А300 или соответственно В500. 2 При расчете зимней кладки, выполненной способом замораживания, расчетные сопротивления арматуры при сетчатом армировании следует принимать с дополнительным коэффициентом условий работы gcs1, приведенным в таблице 34. |
Дата добавления: 2015-10-09; просмотров: 824;