Определение дебитов при заданных забойных давлениях

Для этого случая предлагается следующий порядок расчетов:

1) определение разности функций Н_н — Н_сj для всех рядов скважин по промысловым данным с помощью зависимости (VII.86) или (VII.80);

2) определение дебитов скважин для всех рядов: для полосообразной залежи по формулам (VII.87), (VII.88), для круговой — по формулам (VII .89) и (VII.90)

3) определение радиусов зон разгазирования во всех рядах по формуле (VII.91).

Необходимо отметить, что указанные системы уравнений действительны для всех точек пласта с начала процесса не во всех случаях.

Как и в случае, рассмотренном в § 4 данной главы, в пласте длительное время могут существовать зоны, в которых приток нефти к скважине будет осуществляться практически при режиме растворенного газа.

Рассмотрим положения, когда в пласте существуют лишь отдельные зоны разгазирования вокруг отдельных скважин, не смыкающиеся друг с другом.

1. Во всем пласте сначала осуществляется смешанный режим вытеснения газированной нефти водой. Приведенные системы уравнений действительны во всем пласте и расчет интерференции проводится по ним таким же образом, как и при обычном водонапорном режиме.

2. Все зоны разгазирования сливаются друг с другом, изобара, на которой давление равно давлению насыщения р_н, является линией, расположенной между контуром питания и первым рядом скважин.

3. В нескольких первых рядах скважин наблюдаются воронки разгазирования вокруг отдельных скважин и сплошная зона разгазирования у последующих рядов,

Во втором и в третьем случае системами уравнений интерференции рядов скважин (VII.87), (VII.88) и (VII.89), (VII.90) непосредственно для всего пласта нельзя пользоваться.

В обоих этих случаях так же, как это было сделано в предыдущем параграфе этой главы, пласт условно расчленяется на две части, в первой из которых принимается существование смешанного режима вытеснения газированной нефти водой, а во второй — режима растворенного газа. В первой области приток нефти к скважинам рассчитывается по формулам (VII.87), (VII.88) и (VII.89), (VII.90), а во второй — по формулам режима растворенного газа.

С течением времени осуществляется переход второй области пласта на напорный режим.

Если все зоны разгазирования с начала разработки пласта смыкаются, расчеты проводят следующим образом.

Для начального момента времени считаем, что только один первый ряд работает на режиме вытеснения газированной нефти водой, а все остальные ряды — при режиме растворенного газа. Заменив в этих рядах площадь, приходящуюся на одну скважину каждого ряда, равновеликим по площади кругом, рассчитаем для этих рядов приток жидкости к скважинам по формулам режима растворенного газа.

Приток нефти к скважинам первого ряда определим для полосообразной залежи по формулам (VII.87) и (VII.88), а для круговой — по формулам (VII.89) и (VII.90).

Время продвижения контура нефтеносности до момента перехода второго ряда на напорный режим рассчитываем обычными методами для течения несжимаемой жидкости по дебитам одного первого ряда.

Время перехода второго ряда на напорный режим определяем аналогично изложенному выше следующим образом.

Придавая контуру нефтеносности ряд последовательных положений от его первоначального положения до скважин первого ряда, вычислим по формулам интерференции при одновременной работе двух рядов дебит скважин второго ряда.

Формулы интерференции, необходимые для этого расчета: при полосообразной залежи — (VII.87) и (VII.88), при круговой — (VII.89), (VII .90), в которых полагают n = 2.

Далее определяем время, соответствующее продвижению контура нефтеносности. До каждого из этих положений, по дебитам скважин двух совместно работающих рядов.

Определив, таким образом, дебит скважин второго ряда как функцию времени, сравним его с дебитом скважин этого же ряда, рассчитанным при режиме растворенного газа.

Пока дебит скважин, рассчитанный по формулам режима растворенного газа, будет больше соответствующего дебита, рассчитанного по формулам интерференции двух первых рядов при напорном режиме, будем считать, что первый ряд работает при режиме растворенного газа.

После того как дебит скважин второго ряда, рассчитанного при напорном режиме, станет больше дебита этих же скважин при режиме растворенного газа, считаем, что второй ряд перешел на напорный режим.

Время перехода третьего ряда на напорный режим рассчитывают аналогично предыдущему с использованием формул интерференции трех рядов, одновременно работающих на напорном режиме.

Время перехода всех остальных рядов определяют аналогично предыдущему.

Если в нескольких первых рядах существуют лишь отдельные области разгазирования вокруг скважин, а в последующих рядах эти области сливаются в одну сплошную зону, расчеты проводят следующим образом.

Считаем, что с первого момента времени ряды, в которых воронки разгазирования не смыкаются, работают на напорном режиме. В области же остальных рядов происходит приток нефти к скважинам при режиме растворенного газа. Время последовательного перехода этих рядов на напорный режим определяют так же, как в предыдущем случае.