Основные положения. 1.1. Настоящие Методические указания предназначены для оценки усталостного ресурса преимущественно растянутых раскосов
1.1. Настоящие Методические указания предназначены для оценки усталостного ресурса преимущественно растянутых раскосов, подвесок и нижних поясов, клепаных главных ферм с треугольной решеткой, балочных разрезных пролетных строений, изготовленных из углеродистых сталей.
1.2. Усталостный ресурс 1 – наработка объекта от начала его эксплуатации до перехода в предельное состояние, за которое принято повреждение элемента усталостной трещиной.
Наработка – продолжительность или объем работы объекта.
Ресурс связывается с вероятностью отказа (предельного состояния). Вероятность отказа оценивается отношением числа поврежденных трещинами элементов к общему числу одинаковых по конструкции элементов при одинаковой наработке.
Остаточный ресурс представляет собой разницу между ресурсом элемента и наработкой к рассматриваемому моменту времени.
Ресурс и наработка определяются либо пропущенным тоннажем, либо повреждением от расчетного поезда.
В Методических указаниях учтена вероятность появления отказов в среднем по сети дорог для групп пролетных строений и для отдельных элементов, изменение основных характеристик усталостной прочности, грузонапряженности и структуры грузопотоков за время эксплуатации мостов.
1.3. В Методических указаниях даны приближенные способы определения ресурса и наработки. Таблицы мер повреждений оставлены для элементов главных ферм с треугольной решеткой, в предположении о практическом отсутствии сил трения между элементами пакета. Таблицы коэффициентов наработки даны в укрупненном виде.
При необходимости расчета ресурса для элементов из низколегированных сталей, других конструктивных форм и условий работы, уточнения расчетов или отражения индивидуальных особенностей пролетных строений следует использовать методики, имеющиеся в научных организациях (см. разд. 3).
2. Оценка ресурса.
2.1. Оценка ресурса раскосов и подвесок производится по величине пропущенного тоннажа.
2.2. Исходной информацией для определения величины пропущенного тоннажа за рассматриваемый период является грузонапряженностью участка на известный год (данные службы пути).
1 Терминология приянта в соответствии с ГОСТ 27.002-83 «Надежность в технике. Термины и определния».
Тоннаж определяется с помощью кривых изменения грузонапряженности А, В и С (рис. П.24.1) по табл. П.24.1.
Если значение грузонапряженности не лежит на кривых и (или) границы рассматриваемого периода не совпадают с приведенными в табл. П.24.1, следует пользоваться линейной интерполяцией и экстраполяцией.
В случае скачкообразного изменения грузонапряженности за период эксплуатации пролетного строения (строительство параллельных дорог, новых веток, вторых путей и т.п.) пропущенный тоннаж определяется как сумма по периодам с плавным изменением грузонапряженности.
Рис. П.24.1. Изменение грузонапряженности участков железных дорог qk:
А – среднесетевые данные; В – средние данные по главным путям; С – средние данные по высокодеятельным участкам сети
Таблица П.24.1. Пропущенные тоннаж в зависимости от грузонапряженности и продолжительности эксплуатации пролетного строения, млн. т.
Годы | Грузонапряженность участка дороги по кривым | Годы | Грузонапряженность участка дороги по кривым | ||||
А | В | С | А | В | С | ||
2.3. Вероятность образования трещин в элементах главных ферм пролетных строений определяется с помощью табл. П.24.2 (в подвесках) и табл. П.24.3 (в раскосах) пропорционально значению пропущенного тоннажа.
Исходными данными для определения вероятности являются нормы проектирования конструкции, длина панели, очертание поясов ферм и положение рассматриваемого раскоса.
Приведенные в табл. П.24.2 и П. 24.3 значения пропущенного тоннажа являются средними, т.е. половина соответствующих случаев образования трещин вызвана пропущенным тоннажем, не превосходящим указанной величины.
В табл. П.24.2 и П.24.3 указаны два значения вероятности отказа: по всей совокупности конструкций на сети дорог и по совокупности только тех конструкций, в элементах которых наблюдались трещины.
Принадлежность рассматриваемого пролетного строения к конструкциям, в которых были замечены трещины, определяется по табл. П.24.4. Для этих конструкций величины вероятности отказов, приведенные в табл. П.24.2 и П.24.3 для конструкций с трещинами, следует рассматривать как более точные.
2.4. Если значение пропущенного тоннажа соответствует вероятности отказа элемента 2% и более, следует, руководствуясь физическим состоянием прикрепления, решать задачу об усилении прикрепления или замене конструкции. До выполнения этих мероприятий необходимо установить тщательное наблюдение за узлами прикрепления элементов к верхнему поясу.
Таблица П.24.2. Среднесетевые данные на 1984 г. по вероятности образования трещин в подвесках, %
Пропущенный тоннаж, млн. т | Нормы проектирования | Длина панели, м | Вероятность | |
По всей совокупности конструкций | По конструкциям с трещинами | |||
1884 г. 1896 г. | 3,9-4,4 5,5 | 1,1 0,9 | 1,7 2,5 | |
1907 г. | 5,5 4,2 | 1,4 0,7 | 1,7 1,4 |
Таблица П.24.3. Среднесетевые данные на 1984 г. по вероятности образования трещин в раскосах
по всей совокупности конструкций (числитель)
и по конструкциям с трещинами (знаменатель), %
Пропущенный тоннаж, млн. т | Нормы проектирования | Очертание поясов | Раскосы при | ||||
0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | |||
1884 г. | Полигональное | ||||||
1896 г. | Параллельное | ||||||
1907 г. | Полигональное | ||||||
Параллельное |
Примечание. а- расстояние от вершины положительного участка линии влияния до ее ближайшего конца; l – полная длина влияния.
Таблица П.24.4. Перечень конструкций, в которых наблюдались усталостные трещины на 1984 г.
Нормы проектирования | Очертание поясов | Трещины в раскосах | Трещины в подвесках | ||
Расчетные пролет, м | Длина панели, м | Расчетный пролет, м | Длина панели, м | ||
1884 г. 1896 г. | полигональное | 22,50 27,02 44,70 66,14 | 1,61 2,25 2,24 4,72 | ||
Параллельное | 22,63 22,76 26,82 33,60 43,89 44,09 44,50 55,06 65,88 | 3,77 1,42 2,68 4,20 4,39 5,51 4,45 3,93 5,49 | 22,63 33,60 43,89 44,09 55,06 | 3,77 4,20 4,39 5,51 3,93 | |
1907 г. | Полигональное | 27,20 34,00 44,66 | 1,70 1,70 4,50 | 76,80 | 6,40 |
Параллельное | 22,80 33,60 42,30 44,50 55,10 | 1,90 4,20 7,05 4,45 5,51 | 33,60 38,50 42,30 44,50 44,68 55,10 | 4,20 3,85 7,05 4,45 4,47 5,51 |
Следует учитывать, что лидирующим по отказам являются элементы с односрезными прикреплениями, с признаками расстройства заклепочных соединений и имеющие длину линии влияния до 50 м.
2.5. Для оценки остаточного ресурса в связи с планируемым изменением режима эксплуатации (ввод новых нагрузок), установления очередности появления трещин в элементах пролетного строения, определения эффективности усиления соединения с помощью высокопрочных болтов производится расчет наработки в условных поездах.
2.6. Наработка в условных поездах
, (1)
где - повреждение, вызванное действием одного расчетного поезда; - число поездов i-го типа; - коэффициент наработки, принимаемый по табл. П.24.5 – П.24.8 в зависимости от параметров линии влияния, вида тяги и типа локомотива и вагонов.
Число грузовых поездов за каждый год эксплуатации берется из статической отчетности дорог, форма ЦО-4, раздел М «Показатели использования подвижного состава по поездо-участкам и направлениям». Там же указан процент порожних вагонов от общего, по которому можно определять число порожних поездов. Сведения о числе пассажирских поездов находятся из расписания движения.
В приближенных расчетах для периодов до 1985 г. можно пользоваться табл. П.24.9, в которой число поездов дано нарастающим итогом в единицах грузопотока за 1985 г. С помощью этой таблицы, зная число прошедших по участку поездов за один год эксплуатации, можно определить суммарное число поездов. Процентное содержание порожних, груженых и пассажирских поездов в грузопотоке можно считать неизменным.
Таблица П.24.5. Коэффициенты наработки для груженых поездов при двухзначных линиях влияния
, м | Паровозная тяга (кроме ФД) | ФД | Электровозная тяга | Тепловозная тяга | Поезда перспективы | |||||||
с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | ТЦ | ТПР | |||
с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | |||||||||
1,2 | 1,0 | 1,2 | 1,0 | 1,1 | 1,1 | 1,1 | 1,1 | 1,3 | 0,7 | 1,0 | 0,6 | |
2,0 | 1,1 | 2,5 | 1,6 | 1,3 | 1,1 | 1,2 | 1,1 | 3,4 | 2,0 | 5,0 | 0,6 | |
2,4 | 1,2 | 3,5 | 2,2 | 1,4 | 1,2 | 1,5 | 1,2 | 4,5 | 2,6 | 6,8 | 0,7 | |
2,5 | 1,4 | 4,7 | 2,6 | 1,6 | 1,2 | 1,5 | 1,3 | 6,0 | 2,7 | 7,9 | 1,3 | |
2,5 | 2,3 | 5,4 | 3,2 | 1,7 | 1,2 | 1,5 | 1,8 | 6,9 | 2,8 | 8,5 | 2,5 | |
2,3 | 2,5 | 4,5 | 3,7 | 1,6 | 1,6 | 1,4 | 1,8 | 7,4 | 2,6 | 8,9 | 3,0 | |
2,0 | 2,4 | 3,2 | 4,3 | 1,5 | 1,7 | 1,4 | 1,8 | 7,5 | 2,4 | 9,2 | 3,2 | |
1,8 | 2,2 | 2,8 | 4,3 | 1,4 | 1,7 | 1,3 | 1,7 | 7,4 | 2,5 | 9,3 | 3,3 | |
1,6 | 2,1 | 2,6 | 4,2 | 1,4 | 1,6 | 1,3 | 1,6 | 7,3 | 2,7 | 9,5 | 3,5 | |
1,6 | 1,9 | 2,5 | 3,4 | 1,4 | 1,5 | 1,3 | 1,4 | 6,6 | 3,0 | 9,6 | 3,7 | |
1,5 | 1,8 | 2,4 | 3,3 | 1,3 | 1,4 | 1,3 | 1,4 | 6,5 | 3,2 | 9,7 | 3,8 | |
1,5 | 1,7 | 2,2 | 3,0 | 1,3 | 1,4 | 1,3 | 1,3 | 6,2 | 3,4 | 9,6 | 4,0 | |
1,4 | 1,6 | 2,1 | 2,5 | 1,3 | 1,4 | 1,2 | 1,3 | 5,8 | 3,4 | 9,2 | 4,0 | |
1,3 | 1,6 | 1,8 | 2,4 | 1,2 | 1,3 | 1,2 | 1,3 | 5,2 | 3,5 | 9,0 | 4,1 | |
1,2 | 1,6 | 1,6 | 2,4 | 1,2 | 1,3 | 1,2 | 1,3 | 4,8 | 3,5 | 8,4 | 4,2 |
Примечания. 1. В таблицах значений коэффициентов наработки , где а – расстояние от вершины положительного участка линии влияния до ее ближайшего конца, l – полная длина линии влияния.
2. Для значений l, выходящих за пределы таблиц, величина принимается по первой или последней строке таблиц.
Таблица П.24.6. Коэффициенты наработки для порожних и пассажирских поездов при двухзначных линиях влияния
, м | Паровозная тяга (кроме ФД) | ФД | Электровозная тяга | Тепловозная тяга | Пассажирские поезда | Поезда перспективы ТП и ТПР | ||||||
с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | |
0,3 | 0,1 | 0,4 | 0,1 | 0,2 | 0,1 | 0,2 | 0,1 | 0,4 | 0,1 | 0,2 | 0,1 | |
0,8 | 0,2 | 2,5 | 0,4 | 0,6 | 0,2 | 0,2 | 0,2 | 0,9 | 0,5 | 0,4 | 0,1 | |
2,0 | 0,3 | 4,0 | 0,5 | 1,1 | 0,2 | 0,3 | 0,3 | 1,1 | 0,7 | 1,0 | 0,2 | |
2,3 | 0,4 | 5,0 | 1,0 | 1,5 | 0,3 | 0,4 | 0,4 | 1,1 | 0,9 | 1,6 | 0,3 | |
2,3 | 1,2 | 5,3 | 1,6 | 1,7 | 1,1 | 0,9 | 0,5 | 1,1 | 1,1 | 1,5 | 1,0 | |
1,6 | 1,7 | 3,7 | 2,6 | 1,2 | 1,2 | 1,0 | 0,5 | 1,0 | 1,2 | 1,2 | 1,4 | |
1,0 | 1,8 | 2,2 | 3,4 | 0,8 | 1,2 | 0,9 | 1,1 | 0,7 | 1,1 | 1,0 | 1,4 | |
0,8 | 1,7 | 1,9 | 3,8 | 0,7 | 1,1 | 0,8 | 0,8 | 0,6 | 1,0 | 0,8 | 1,3 | |
0,6 | 1,5 | 1,6 | 3,5 | 0,6 | 1,0 | 0,5 | 0,6 | 0,5 | 0,8 | 0,6 | 1,2 | |
0,5 | 1,2 | 1,1 | 2,5 | 0,5 | 0,9 | 0,3 | 0,5 | 0,4 | 0,6 | 0,5 | 0,9 | |
0,5 | 1,0 | 0,7 | 2,2 | 0,4 | 0,8 | 0,2 | 0,5 | 0,3 | 0,5 | 0,4 | 0,8 | |
0,4 | 0,8 | 0,5 | 2,0 | 0,4 | 0,7 | 0,2 | 0,4 | 0,3 | 0,5 | 0,3 | 0,7 | |
0,4 | 0,7 | 0,4 | 1,8 | 0,3 | 0,6 | 0,2 | 0,4 | 0,2 | 0,5 | 0,3 | 0,6 | |
0,3 | 0,6 | 0,5 | 1,6 | 0,3 | 0,5 | 0,2 | 0,3 | 0,2 | 0,4 | 0,2 | 0,5 | |
0,3 | 0,6 | 0,5 | 1,4 | 0,3 | 0,5 | 0,2 | 0,3 | 0,2 | 0,4 | 0,2 | 0,5 |
Примечания см. к табл. П.24.5.
Таблица П.24.7. Коэффициенты наработки для груженых поездов при однозначных линиях влияния
, м | Паровозная тяга (кроме ФД) | ФД | Электровозная тяга | Тепловозная тяга | Поезда перспективы | |||||||
с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | ТЦ | ТПР | |||
с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | |||||||||
- | 1,1 | - | 1,1 | - | 1,1 | - | 1,1 | - | 1,1 | - | 0,1 | |
- | 1,1 | - | 1,2 | - | 1,1 | - | 1,1 | - | 1,2 | - | 0,2 | |
- | 1,1 | - | 1,3 | - | 1,1 | - | 1,1 | - | 1,3 | - | 0,3 | |
- | 1,2 | - | 1,6 | - | 1,1 | - | 1,2 | - | 1,5 | - | 0,8 | |
- | 1,6 | - | 2,3 | - | 1,2 | - | 1,4 | - | 1,1 | - | 1,7 | |
- | 2,5 | - | 3,0 | - | 1,6 | - | 1,8 | - | 3,5 | - | 3,5 | |
3,0 | 2,5 | 5,0 | 3,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | 7,0 | 4,8 | 7,0 | 6,0 | |
3,0 | 2,4 | 5,7 | 4,7 | 1,5 | 1,8 | 1,7 | 1,7 | 7,4 | 5,8 | 7,5 | 7,5 | |
2,5 | 2,0 | 4,6 | 3,8 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,6 | 6,5 | 5,5 | 8,0 | 8,5 | |
2,2 | 1,8 | 3,8 | 3,0 | 1,5 | 1,5 | 1,6 | 1,3 | 6,3 | 5,0 | 8,4 | 8,4 | |
2,0 | 1,5 | 3,5 | 2,5 | 1,5 | 1,3 | 1,5 | 1,1 | 6,3 | 5,0 | 8,5 | 7,8 | |
1,9 | 1,4 | 3,2 | 2,2 | 1,5 | 1,2 | 1,5 | 1,1 | 6,1 | 5,2 | 8,5 | 7,5 | |
1,8 | 1,3 | 2,9 | 2,0 | 1,4 | 1,2 | 1,4 | 1,1 | 5,9 | 5,5 | 8,6 | 7,7 | |
1,8 | 1,2 | 2,7 | 1,9 | 1,4 | 1,2 | 1,4 | 1,1 | 5,8 | 5,9 | 8,6 | 8,0 | |
1,7 | 1,2 | 2,5 | 1,7 | 1,4 | 1,1 | 1,3 | 1,1 | 5,7 | 6,0 | 8,4 | 8,0 | |
1,7 | 1,1 | 2,3 | 1,6 | 1,3 | 1,1 | 1,2 | 1,1 | 5,6 | 6,0 | 8,0 | 8,0 | |
1,6 | 1,1 | 2,1 | 1,6 | 1,3 | 1,1 | 1,2 | 1,1 | 5,5 | 5,5 | 7,8 | 7,9 | |
1,6 | 1,1 | 2,0 | 1,6 | 1,2 | 1,1 | 1,2 | 1,1 | 5,4 | 5,4 | 7,7 | 7,8 |
Примечания см. к табл. П.24.5.
Таблица П.24.8. Коэффициенты наработки для порожних и пассажирских поездов при однозначных линиях влияния
, м | Паровозная тяга (кроме ФД) | ФД | Электровозная тяга | Тепловозная тяга | Пассажирские поезда | Поезда перспективы ТЦ и ТПР | ||||||
с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | с=0 | с=0,5 | |
- | 0,1 | - | 0,1 | - | 0,1 | - | 0,1 | - | 0,1 | - | 0,1 | |
- | 0,1 | - | 0,2 | - | 0,1 | - | 0,1 | - | 0,1 | - | 0,1 | |
- | 0,2 | - | 0,3 | - | 0,1 | - | 0,1 | - | 0,2 | - | 0,1 | |
- | 0,3 | - | 0,8 | - | 0,2 | - | 0,2 | - | 0,5 | - | 0,2 | |
- | 0,5 | - | 1,5 | - | 0,3 | - | 0,3 | - | 0,9 | - | 0,3 | |
- | 2,4 | - | 2,5 | - | 0,8 | - | 0,8 | - | 1,1 | - | 1,0 | |
2,7 | 2,4 | 5,0 | 3,5 | 1,3 | 1,1 | 1,1 | 1,3 | 1,1 | 1,2 | 1,5 | 1,1 | |
2,6 | 2,4 | 5,5 | 5,0 | 1,4 | 1,5 | 1,1 | 1,2 | 1,1 | 1,3 | 1,5 | 1,4 | |
2,0 | 1,8 | 4,2 | 3,8 | 1,2 | 1,4 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | |
1,4 | 1,2 | 2,8 | 2,5 | 0,9 | 1,0 | 0,5 | 0,5 | 0,7 | 0,8 | 1,1 | 1,1 | |
1,0 | 0,8 | 2,4 | 1,8 | 0,8 | 0,7 | 0,4 | 0,4 | 0,6 | 0,4 | 0,9 | 0,7 | |
0,8 | 0,6 | 1,8 | 1,5 | 0,7 | 0,5 | 0,3 | 0,3 | 0,5 | 0,3 | 0,7 | 0,6 | |
0,7 | 0,5 | 1,5 | 1,2 | 0,6 | 0,4 | 0,3 | 0,2 | 0,4 | 0,3 | 0,5 | 0,5 | |
0,6 | 0,4 | 1,4 | 1,0 | 0,5 | 0,4 | 0,3 | 0,2 | 0,3 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | |
0,5 | 0,3 | 1,2 | 0,9 | 0,4 | 0,3 | 0,2 | 0,1 | 0,3 | 0,1 | 0,3 | 0,3 | |
0,5 | 0,3 | 1,0 | 0,8 | 0,4 | 0,3 | 0,2 | 0,1 | 0,3 | 0,1 | 0,2 | 0,2 | |
0,4 | 0,2 | 0,9 | 0,8 | 0,3 | 0,2 | 0,2 | 0,1 | 0,3 | 0,1 | 0,2 | 0,2 | |
0,4 | 0,2 | 0,8 | 0,8 | 0,3 | 0,2 | 0,2 | 0,1 | 0,3 | 0,1 | 0,2 | 0,2 |
Примечания см. к табл. П.24.5.
Таблица П.24.9. Суммарное число поездов к рассматриваемому году в единицах грузопотока за 1985 г.
Год | Число поездов | Год | Число поездов | Год | Число поездов | Год | Число поездов |
1,58 | 4,18 | 9,06 | 16,88 | ||||
1,72 | 4,51 | 9,65 | 17,72 | ||||
1,87 | 4,86 | 10,27 | 18,58 | ||||
2,03 | 5,23 | 10,91 | 19,46 | ||||
2,40 | 5,63 | 11,58 | 20,36 | ||||
2,60 | 6,05 | 12,27 | 21,27 | ||||
2,83 | 6,49 | 12,98 | 22,20 | ||||
3,06 | 6,95 | 13,72 | 23,15 | ||||
3,31 | 7,44 | 14,48 | 24,11 | ||||
3,59 | 7,96 | 15,26 | 25,08 | ||||
3,87 | 8,50 | 16,06 | 26,06 | ||||
27,06 |
Рис. П.24.2. Коэффициент :
а – для раскосов и нижнего пояса; б – для подвесок
Наработка за период до 1940 г. определяется по табл. П.24.10. Необходимо учитывать резкие изменения грузопотока в связи со строительством вторых путей или вводом новых линий. Для периода с 1985 г. сведения о числе поездов следует иметь за каждый год эксплуатации.
Повреждение от расчетного поезда
, (2)
где - повреждение, определяемое по табл. П.24.11 в зависимости от напряжений в элементе (п. 2.7 настоящего приложения), теоретического коэффициента концентрации напряжений [формула (1) приложения 10] и отношения (а – расстояние от вершины положительного участка линии влияния до ее ближайшего конца, l – длина линии влияния); - коэффициент, определяемый по рис. П.24.2, учитывающий длину панели d, пролета l и отношение . Для l=20…30 м значения определяются по линейной интерполяции при условии, что =7,5, если l=20 м (для раскосов) и =1, если d<3 м (для подвесок).
2.7. Напряжения в рассматриваемом элементе
, (3)
где - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. П.24.12 (для подвесок ); - эквивалентная нагрузка от расчетного поезда, кН/м пути (табл. П.24.13); - динамический коэффициент:
, (4)
- полная длина линии влияния, м; - площадь положительного участка линии влияния, загружаемого временной нагрузкой, м; - площадь поперечного сечения нетто по первому ряду заклепок, см2; - постоянная нагрузка, кН/м; - площадь линии влияния усилия, загружаемая постоянной нагрузкой, м.
Таблица П.24.10. Доля наработки к 1940 г. от суммарной за период с 1940 по 1985 г.
Длина линии влияния, м | Доля наработки | ||
Не учитывается | 5% | 10% | |
До 27 | Подвески, все раскосы, кроме первого нисходящего | Первый нисходящий раскос | Нижние пояса |
До 34 | Подвески | Все раскосы, кроме первого нисходящего | Первый опорный раскос, нижние пояса |
44 и выше | Подвески | - | Все элементы, кроме подвесок |
Таблица П.24.11. Повреждение от действия расчетного поезда для элементов ферм
, МПа | Раскосы при a/l | Подвески | Элементы нижнего пояса | |||||
0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | ||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 | ||||||||
2,5 3,5 4,5 5,5 |
Примечания. 1. Значения увеличены в 109 раз.
2. Для промежуточных значений , , a/l повреждения принимаются по линейной интерполяции (при значение , при a/l<0,1 величину принимается, как для a/l=0,1).
Таблица П.24.12. Коэффициент условий работы элемента в прикреплениях к фасонкам
Доля площади поперечного сечения элементов, непосредственно прикрепляемая к фасонкам, % | |
41-60 61-80 81-90 | 1,30 1,25 1,10 1,04 |
2.8. Для оценки остаточного ресурса элемента Qp в связи с планируемым изменением режима эксплуатации (ввод новых нагрузок) следует определить значение наработки для одного и того же тоннажа, перевозимого вводимой нагрузкой и обращающейся. Тогда остаточный ресурс по тоннажу определяется по формуле
, (4)
Таблица П.24.13. Эквивалентная нагрузка от расчетного поезда , кН/м
Длина загружения | Положение вершины линии влияния | Длина загружения | Положение вершины линии влияния | ||
465,0 | 465,0 | 82,3 | 73,1 | ||
232,5 | 232,5 | 81,5 | 72,1 | ||
198,8 | 155,0 | 80,2 | 72,0 | ||
165,7 | 116,2 | 78,9 | 72,6 | ||
154,0 | 113,1 | 78,0 | 71,9 | ||
142,3 | 114,5 | 77,2 | 72,1 | ||
139,6 | 110,5 | 76,5 | 71,9 | ||
133,8 | 104,8 | 76,0 | 71,8 | ||
127,0 | 101,8 | 75,6 | 72,0 | ||
120,1 | 99,7 | 75,3 | 71,8 | ||
107,4 | 93,2 | 75,1 | 71,9 | ||
101,1 | 86,1 | 74,8 | 71,8 | ||
97,6 | 80,0 | 74,6 | 71,8 | ||
95,5 | 76,6 | 74,4 | 71,8 | ||
94,5 | 73,5 | 74,3 | 71,8 | ||
88,7 | 72,3 | 74,1 | 71,8 | ||
86,0 | 73,4 | 74,0 | 71,8 | ||
84,2 | 74,2 | 73,9 | 71,8 |
Таблица П.24.14. Повреждения vтабл. бв элементах главных ферм с клепано-болтовыми прикреплениями от действия расчетного поезда
, МПа | Число срезов в соединении | Раскосы при a/l | Подвески | Элементы нижнего пояса | ||||
0,1 | 0,2 | 0,3 | 0,4 | 0,5 | ||||
Примечания. 1. Значения vтабл. б в таблице увеличены в 109 раз.
2. Обозначения см. п.2.3 настоящего приложения.
3. vтабл. б=0 соответствует практически неограниченному увеличению ресурса.
где Qтабл – задаваемый тоннаж по табл. П.24.2 и П.24.3, соответствующий принятой вероятности появления трещины 2%; QПР – пропущенный по пролетному строению тоннаж; и - соответственно количество обращающихся и перспективных поездов для перевозки одного и того же тоннажа; и - коэффициенты наработки соответственно для обращающихся и перспективных поездов, принимаемые по табл. П.24.5 – П.24.8.
2.9. При необходимости уточнения очередности усиления элементов или сравнения ресурса элементов с наработкой того элемента, в котором замечена трещина или расстройство соединения, наработка вычисляется как повреждение от условных поездов.
2.10. Остаточный ресурс существенно увеличивается путем заблаговременного усиления соединений применением высокопрочных болтов и образования болтовых или комбинированных клепано-болтовых соединений.
В табл. П.24.14 даны значения vтабл. б повреждений от действия расчетных поездов после усиления высокопрочными болтами. Эти значения определяются в зависимости от величины напряжения и числа условных срезов прикрепления.
Остаточный ресурс клепано-болтового соединения
. (5)
Дата добавления: 2015-04-25; просмотров: 794;