ПРИЛОЖЕНИЕ 8. Таблица П.8.1. Коэффициент для элементов из сварочного, литого железа и сталей марок Ст3 мост, М16С

КОЭФФИЦИЕНТ ПРОДОЛЬНОГО ИЗГИБА

Таблица П.8.1. Коэффициент для элементов из сварочного, литого железа и сталей марок Ст3 мост, М16С, 16Д.

Гибкость	Приведенный относительный эксцентриситет
	0,10	0,25	0,50	0,75	1,00	1,50	2,00	2,50	3,00	3,50	4,00	5,00
	0,93	0,85	0,79	0,68	0,60 (0,58)	0,52 (0,50)	0,43 (0,41)	0,35	0,30	0,27	0,24	0,21	0,17
	0,92	0,84	0,78	0,78 (0,67)	0,60 (0,57)	0,52 (0,50)	0,42 (0,40)	0,35	0,30	0,26	0,23	0,21	0,17
	0,90	0,83	0,77 (0,76)	0,67 (0,66)	0,58 (0,56)	0,50 (0,49)	0,41 (0,40)	0,34	0,29	0,26	0,23	0,21	0,17
	0,88	0,81	0,76 (0,73)	0,65 (0,63)	0,56 (0,54)	0,49 (0,47)	0,40 (0,39)	0,33	0,29	0,25	0,22	0,21	0,17
	0,85	0,79 (0,77)	0,73 (0,70)	0,63 (0,61)	0,54 (0,52)	0,47 (0,45)	0,39 (0,38)	0,32	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
	0,82 (0,80)	0,76 (0,73)	0,70 (0,65)	0,60 (0,57)	0,51 (0,49)	0,45 (0,43)	0,37 (0,36)	0,31	0,27	0,24	0,22	0,20	0,16
	0,78 (0,73)	0,72 (0,66)	0,66 (0,60)	0,57 (0,53)	0,49 (0,46)	0,43 (0,41)	0,35 (0,34)	0,30	0,26	0,23	0,21	0,19	0,16
	0,74 (0,66)	0,67 (0,60)	0,62 (0,54)	0,54 (0,48)	0,46 (0,42)	0,41 (0,38)	0,34 (0,32)	0,29	0,25	0,22	0,20	0,19	0,16
	0,69 (0,60)	0,62 (0,54)	0,57 (0,49)	0,50 (0,43)	0,43 (0,39)	0,38 (0,36)	0,32 (0,31)	0,28	0,24	0,22	0,20	0,19	0,15
	0,63 (0,54)	0,56 (0,49)	0,51 (0,44)	0,45 (0,40)	0,40 (0,36)	0,36 (0,33)	0,30 (0,28)	0,26	0,23	0,21	0,19	0,18	0,15
	0,56 (0,49)	0,49 (0,44)	0,45 (0,40)	0,41 (0,37)	0,37 (0,33)	0,33 (0,30)	0,29 (0,26)	0,25	0,22	0,20	0,19	0,17	0,14
	0,49 (0,44)	0,43 (0,40)	0,41 (0,37)	0,37 (0,34)	0,34 (0,31)	0,31 (0,29)	0,27 (0,25)	0,24	0,21	0,19	0,18	0,17	0,14
	0,43 (0,41)	0,39 (0,37)	0,37 (0,34)	0,34 (0,31)	0,31 (0,28)	0,29 (0,27)	0,25 (0,23)	0,22	0,20	0,18	0,17	0,16	0,13
	0,38 (0,37)	0,35 (0,34)	0,33 (0,31)	0,31 (0,29)	0,29 (0,27)	0,26 (0,25)	0,23 (0,22)	0,21	0,19	0,17	0,16	0,15	0,13
	0,34	0,31	0,30 (0,29)	0,28 (0,27)	0,26 (0,25)	0,24 (0,23)	0,21	0,20	0,18	0,16	0,15	0,14	0,12
	0,31	0,28	0,27	0,25	0,23	0,22	0,20	0,18	0,16	0,15	0,14	0,14	0,12
	0,28	0,26	0,24	0,23	0,22	0,21	0,19	0,17	0,15	0,14	0,14	0,13	0,11
	0,25	0,24	0,22	0,21	0,20	0,19	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11
	0,23	0,21	0,20	0,19	0,19	0,18	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,10
	0,21	0,20	0,19	0,18	0,17	0,17	0,15	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10
	0,19	0,19	0,18	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10

Примечание. Для сварных и ширикополочных прокатных элементов двутаврового и П-образного сечений принимаются коэффициенты , указанные в скобках.

Таблица П.8.2. Коэффициенты для элементов из низколегированной стали марок 15X СНД и НЛ-2

Гибкость	Приведенный относительный эксцентриситет
	0,10	0,25	0,50	0,75	1,00	1,50	2,00	2,50	3,00	3,50	4,00	5,00
	0,93	0,86	0,78	0,69	0,62	0,54	0,44	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
	0,92	0,84	0,77	0,68	0,60	0,52	0,43	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
	0,90	0,83	0,76	0,66	0,58	0,51	0,41	0,33	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
	0,88	0,81	0,73	0,63	0,56 (0,55)	0,49 (0,48)	0,40 (0,39)	0,32	0,27	0,24	0,21	0,19	0,16
	0,85 (0,84)	0,77 (0,76)	0,69 (0,68)	0,59 (0,58)	0,52 (0,51)	0,46 (0,45)	0,38 (0,37)	0,31	0,26	0,23	0,21	0,19	0,16
	0,80 (0,78)	0,72 (0,70)	0,64 (0,62)	0,54 (0,52)	0,48 (0,46)	0,43 (0,42)	0,36 (0,35)	0,30	0,25	0,22	0,21	0,19	0,16
	0,74 (0,71)	0,66 (0,63)	0,58 (0,56)	0,48 (0,46)	0,43 (0,41)	0,39 (0,38)	0,33 (0,32)	0,28	0,25	0,22	0,20	0,18	0,15
	0,67 (0,63)	0,58 (0,55)	0,51 (0,49)	0,43 (0,41)	0,39 (0,37)	0,35 (0,34)	0,30 (0,29)	0,27	0,23	0,21	0,18	0,18	0,15
	0,58 (0,53)	0,50 (0,46)	0,45 (0,42)	0,38 (0,35)	0,35 (0,33)	0,32 (0,31)	0,27 (0,26)	0,25	0,22	0,20	0,18	0,17	0,14
	0,48 (0,43)	0,43 (0,39)	0,40 (0,37)	0,34 (0,31)	0,31 (0,29)	0,29 (0,28)	0,25 (0,24)	0,23	0,21	0,19	0,17	0,16	0,14
	0,40 (0,36)	0,38 (0,34)	0,35 (0,32)	0,30 (0,27)	0,28 (0,26)	0,26 (0,25)	0,23 (0,22)	0,21	0,19	0,18	0,16	0,16	0,13
	0,35 (0,32)	0,33 (0,30)	0,31 (0,29)	0,27 (0,25)	0,25 (0,24)	0,23 (0,22)	0,21 (0,20)	0,20	0,19	0,17	0,16	0,15	0,13
	0,30 (0,28)	0,29 (0,27)	0,27 (0,26)	0,24 (0,23)	0,23 (0,22)	0,22 (0,21)	0,19 (0,18)	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,12
	0,27 (0,25)	0,25 (0,24)	0,24 (0,23)	0,22 (0,21)	0,21 (0,20)	0,19 (0,18)	0,18 (0,17)	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12
	0,24 (0,23)	0,23 (0,22)	0,22 (0,21)	0,20 (0,19)	0,19 (0,18)	0,18 (0,17)	0,17 (0,16)	0,16	0,15	0,14	0,13	0,13	0,11
	0,22	0,21	0,20	0,18	0,17	0,17	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,11	0,10
	0,20	0,19	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10
	0,18	0,17	0,16	0,15	0,14	0,14	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09
	0,16	0,16	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09
	0,15	0,14	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08
	0,13	0,13	0,12	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,09	0,08	0,08	0,08

Примечание. Для сварных и широкополочных прокатных элементов двутаврового и П-образного сечений принимаются коэффициенты , указанные в скобках.

Таблица П.8.3. Коэффициенты для элементов из низколегированной стали марок 10XСНД, 15ХСНД-40, 14Г2АФДПС

Гибкость	Приведенный относительный эксцентриситет
	0,10	0,25	0,50	0,75	1,00	1,50	2,00	2,50	3,00	3,50	4,00	5,00
	0,93	0,86	0,78	0,70	0,63	0,55	0,45	0,35	0,29	0,25	0,23	0,21	0,18
	0,92	0,84	0,77	0,68	0,60	0,52	0,43	0,34	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
	0,90	0,83	0,76	0,66	0,58	0,51	0,41	0,33	0,28	0,24	0,22	0,20	0,17
	0,88	0,81	0,73	0,63	0,55	0,48	0,39	0,32	0,27	0,24	0,21	0,19	0,16
	0,84 (0,83)	0,76 (0,75)	0,68 (0,67)	0,58 (0,57)	0,51 (0,50)	0,45 (0,44)	0,37 (0,36)	0,31 (0,30)	0,26 (0,25)	0,23 (0,22)	0,21 (0,20)	0,19 (0,18)	0,16 (0,15)
	0,79 (0,77)	0,71 (0,69)	0,63 (0,61)	0,53 (0,51)	0,47 (0,45)	0,43 (0,41)	0,36 (0,34)	0,31 (0,29)	0,26 (0,24)	0,23 (0,21)	0,21 (0,20)	0,19 (0,18)	0,16 (0,15)
	0,73 (0,70)	0,65 (0,69)	0,58 (0,55)	0,48 (0,45)	0,43 (0,40)	0,40 (0,37)	0,34 (0,31)	0,30 (0,27)	0,26 (0,24)	0,23 (0,21)	0,21 (0,19)	0,19 (0,17)	0,16 (0,14)
	0,63 (0,59)	0,55 (0,51)	0,49 (0,45)	0,41 (0,37)	0,39 (0,33)	0,36 (0,30)	0,31 (0,25)	0,29 (0,23)	0,25 (0,19)	0,23 (0,17)	0,21 (0,16)	0,19 (0,14)	0,16 (0,11)
	0,53 (0,49)	0,46 (0,42)	0,42 (0,38)	0,35 (0,31)	0,33 (0,29)	0,31 (0,27)	0,26 (0,22)	0,25 (0,21)	0,22 (0,18)	0,20 (0,16)	0,18 (0,14)	0,17 (0,13)	0,14 (0,10)
	0,43 (0,38)	0,39 (0,34)	0,37 (0,32)	0,31 (0,26)	0,29 (0,24)	0,28 (0,23)	0,24 (0,19)	0,23 (0,18)	0,21 (0,16)	0,19 (0,14)	0,18 (0,13)	0,17 (0,11)	0,14 (0,09)
	0,35 (0,32)	0,33 (0,30)	0,31 (0,28)	0,26 (0,23)	0,25 (0,22)	0,24 (0,21)	0,21 (0,18)	0,20 (0,17)	0,19 (0,15)	0,19 (0,14)	0,18 (0,13)	0,17 (0,11)	0,14 (0,08)
	0,30 (0,27)	0,28 (0,25)	0,27 (0,24)	0,23 (0,20)	0,22 (0,19)	0,20 (0,17)	0,18 (0,15)	0,18 (0,15)	0,17 (0,14)	0,15 (0,12)	0,15 (0,11)	0,15 (0,10)	0,13 (0,08)
	0,26 (0,24)	0,25 (0,23)	0,24 (0,22)	0,21 (0,19)	0,20 (0,18)	0,19 (0,17)	0,16 (0,14)	0,16 (0,14)	0,15 (0,13)	0,14 (0,12)	0,13 (0,11)	0,12 (0,10)	0,10 (0,08)
	0,23 (0,21)	0,22 (0,20)	0,21 (0,19)	0,19 (0,17)	0,18 (0,16)	0,17 (0,15)	0,15 (0,13)	0,15 (0,13)	0,14 (0,12)	0,13 (0,11)	0,12 (0,10)	0,11 (0,09)	0,10 (0,08)
	0,21 (0,20)	0,20 (0,19)	0,19 (0,18)	0,17 (0,16)	0,16 (0,15)	0,16 (0,15)	0,14 (0,13)	0,14 (0,13)	0,13 (0,12)	0,12 (0,11)	0,11 (0,10)	0,11 (0,09)	0,09 (0,08)
	0,19	0,18	0,17	0,15	0,14	0,14	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,08	0,07
	0,17	0,16	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09	0,09	0,08	0,07
	0,15	0,14	0,13	0,12	0,11	0,11	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,07	0,06
	0,13	0,13	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08	0,08	0,07	0,07	0,06
	0,12	0,11	0,10	0,10	0,09	0,09	0,08	0,07	0,07	0,07	0,06	0,06	0,05
	0,11	0,11	0,10	0,10	0,09	0,08	0,07	0,06	0,06	0,06	0,06	0,05	0,05

Примечание. Для сварных и широкополочных прокатных элементов двутаврового и П-образного сечений принимаются коэффициенты , указанные в скобках.

ПРИЛОЖЕНИЕ 9

КОЭФФИЦИЕНТЫ ПОНИЖЕНИЯ

РАСЧЕТНЫХ СОПРОТИВЛЕНИЙ ПРИ РАСЧЕТЕ

НА ВЫНОСЛИВОСТЬ И РЕЖИМА НАГРУЖЕНИЯ .

Для элементов, выполненных из сварочного железа, литого железа или углеродистых сталей Ст3, коэффициент определяется по формулам в случае:

растяжения и преимущественного растяжения

; (1)

преимущественного сжатия

; (2)

где - эффективный коэффициент концентрации напряжений для рассматриваемого сечения; - коэффициент режима нагружения; - коэффициент асимметрии цикла переменных напряжений.

Коэффициенты принимаются согласно приложению 10, а - по табл. П.9.1 настоящего приложения. Коэффициент асимметрии цикла переменных напряжений

, (3)

где - меньшая по абсолютной величине площадь одного знака двухзначной линии влияния, м или м². При однозначной линии влияния ; - коэффициент, учитывающий отношение эквивалентных нагрузок для меньшего и большего участков линии влияния. Остальные обозначения в формуле (3) – см. Руководство.

В формуле (3) подставляются абсолютные значения величин , и .

Определение коэффициента производится методом последовательных приближений, при этом исходное значение принимается по табл. П.9.2 – П.9.7, а значение коэффициента принимается по табл. П.9.8.

Расчет производится в следующем порядке:

по формулам Руководства определяется допускаемая временная нагрузка по выносливости , соответствующая исходному значению ;

с учетом полученного значения по формуле (3) вычисляется коэффициент асимметрии цикла ;

по формуле (1) и (2) определяется расчетное значение коэффициента .

Если расчетное значение отличается от исходного более чем на 5%, то корректируется исходное значение и расчет повторяется.

Для элементов конструкций из низколегированных сталей коэффициент определяется согласно СНиП 2.05.03-84.

Таблица П.9.1. Коэффициент

Грузонапряженность участка qk, млн. ткм/км в год	Значения при продолжительности эксплуатации пролетного строения (лет)
20	30	40	50	60	70	80 и более
	1,83	1,76	1,67	1,57	1,46	1,30	1,00
	1,82	1,74	1,64	1,54	1,40	1,20	1,00
	1,81	1,72	1,62	1,49	1,33	1,00	1,00
	1,79	1,70	1,58	1,44	1,22	1,00	1,00
	1,78	1,67	1,53	1,37	1,00	1,00	1,00
	1,76	1,64	1,48	1,24	1,00	1,00	1,00
140 и более	1,74	1,59	1,40	1,00	1,00	1,00	1,00

Примечание. Промежуточные значения коэффициента принимаются по интерполяции.

Если на участке число скоростных пассажирских поездов ( км/ч) составляет 20% и более от общей интенсивности движения, то для расчета элементов, имеющих двузначную линию влияния, табличные значения принимаются с коэффициентом 0,95.

Исходные значения коэффициента определяются:

а) по табл. П.9.2 – для раскосов и стоек, входящих в состав основной фермы, работающих на растяжение или с преимущественным растяжением;

б) по табл. П.9.3 – для раскосов и стоек, входящих в состав основной фермы, работающих с преимущественным сжатием;

в) по табл. П.9.4 – для поясов главных ферм, работающих на растяжение;

г) по табл. П.9.5 – для подвесок главных ферм;

д) по табл. П.9.6 – для поперечных балок;

е) по табл. П.9.7 – для главных балок со сплошной стенкой и продольных балок.

В табл. П.9.2 – П.9.7 коэффициенты даны в зависимости от пролета главной фермы (балки) l и отношений и , где - минимальная длина участка двузначной линии влияния рассчитываемого элемента. При однозначной линии влияния ; d – длина панели, м. Для элементов проезжей части и элементов главных ферм, работающих на местную нагрузку, при длине загружения линии влияния м отношение нужно увеличивать на 20%.

Таблица П.9.2. Коэффициенты для раскосов и стоек, входящих в состав основной фермы и работающих на растяжение или с преимущественным растяжением

Пролет главных ферм l, м		Значение при , равном
0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5
До 25	1,0 2,0 3,0	1,00 0,60 0,45	0,98 0,58 0,43	0,94 0,55 0,40	0,87 0,49 0,36	0,77 0,41 0,29	0,64 0,31 0,21
Свыше 25 до 35	1,0 2,0 3,0	1,00 0,62 0,47	1,00 0,60 0,46	0,96 0,57 0,43	0,89 0,51 0,37	0,78 0,42 0,30	0,64 0,31 0,21
Свыше 35 до 50	1,0 2,0 3,0	1,00 0,64 0,50	1,00 0,63 0,48	0,97 0,60 0,46	0,91 0,53 0,40	0,80 0,44 0,32	0,64 0,31 0,21
Свыше 50 до 80	1,0 2,0 3,0	1,00 0,68 0,54	1,00 0,66 0,52	1,00 0,63 0,49	0,94 0,56 0,44	0,81 0,46 0,35	0,64 0,31 0,21
Свыше 80 до 130	1,0 2,0 3,0	1,00 0,75 0,62	1,00 0,73 0,60	1,00 0,70 0,56	0,98 0,62 0,50	0,85 0,50 0,37	0,64 0,31 0,21
Свыше 130	1,0 2,0 3,0	1,00 0,91 0,80	1,00 0,38 0,77	1,00 0,83 0,72	1,00 0,74 0,62	0,92 0,58 0,46	0,64 0,31 0,21

Таблица П.9.2. Коэффициенты для раскосов и стоек, входящих в состав основной фермы, работающих с преимущественным сжатием

Пролет главных ферм l, м		Значение при , равном
0,0	0,1	0,2	0,3	0,4	0,5
До 25	1,0 2,0 3,0	1,00 0,86 0,56	1,00 0,82 0,52	1,00 0,72 0,47	1,00 0,61 0,40	0,95 0,45 0,30	0,64 0,31 0,21
Свыше 25 до 35	1,0 2,0 3,0	1,00 0,91 0,59	1,00 0,87 0,56	1,00 0,77 0,51	1,00 0,65 0,42	1,00 0,48 0,32	0,64 0,31 0,21
Свыше 35 до 50	1,0 2,0 3,0	1,00 1,00 0,64	1,00 0,95 0,61	1,00 0,82 0,55	1,00 0,69 0,45	1,00 0,50 0,34	0,64 0,31 0,21
Свыше 50 до 80	1,0 2,0 3,0	1,00 1,00 0,71	1,00 1,00 0,69	1,00 0,91 0,61	1,00 0,74 0,50	1,00 0,53 0,35	0,64 0,31 0,21
Свыше 80 до 130	1,0 2,0 3,0	1,00 1,00 0,88	1,00 1,00 0,84	1,00 1,00 0,75	1,00 0,86 0,59	1,00 0,59 0,40	0,64 0,31 0,21
Свыше 130	1,0 2,0 3,0	1,00 1,00 1,00	1,00 1,00 1,00	1,00 1,00 1,00	1,00 1,00 0,85	1,00 0,73 0,52	0,64 0,31 0,21

Таблица П.9.4. Коэффициенты для поясов главных ферм, работающих на растяжение

Пролет главных ферм l, м
До 25	1,0 2,0 3,0	1,00 0,59 0,43
Свыше 25 до 35	1,0 2,0 3,0	1,00 0,62 0,46
Свыше 35 до 50	1,0 2,0 3,0	1,00 0,63 0,47
Свыше 50 до 80	1,0 2,0 3,0	1,00 0,65 0,50
Свыше 80 до 130	1,0 2,0 3,0	1,00 0,71 0,56
Свыше 130	1,0 2,0 3,0	1,00 0,84 0,69

Таблица П.9.4. Коэффициенты для поясов главных ферм, работающих на растяжение

Пролет главных ферм l, м
До 50	1,0 2,0 3,0	1,00 0,60 0,45
Свыше 50 до 80	1,0 2,0 3,0	1,00 0,61 0,46
Свыше 80 до 130	1,0 2,0 3,0	1,00 0,62 0,47
Свыше 130	1,0 2,0 3,0	1,00 0,67 0,53

Таблица П.9.4. Коэффициенты для поперечных балок

Пролет главных ферм d, м
До 5	1,0 2,0 3,0	0,98 0,58 0,42
Свыше 5	1,0 2,0 3,0	1,00 0,60 0,44

Таблица П.9.4. Коэффициенты для главных балок со сплошной стенкой и продольных балок

Пролет главных ферм l (d), м
До 5	1,0 2,0 3,0	0,98 0,57 0,41
Свыше 5 до 12	1,0 2,0 3,0	0,99 0,58 0,42
Свыше 12 до 20	1,0 2,0 3,0	1,00 0,61 0,45
Свыше 20 до 30	1,0 2,0 3,0	1,00 0,63 0,48
Свыше 30 до 40	1,0 2,0 3,0	1,00 0,65 0,51
Свыше 40	1,0 2,0 3,0	1,00 0,66 0,54

Примечание. Для промежуточных значений в табл. П.9.2 – П.9.7 принимается по интерполяции, при больше 3,0 принимается как для .

Таблица П.9.8. Значения коэффициента

Пролет главных ферм l, м	Значение при , равном
0,05 и менее	0,10	0,20	0,30	0,40	0,50
До 10	7,27	3,55	1,83	1,52	1,21	1,00
	5,18	2,75	1,89	1,45	1,22
	3,25	2,31	1,73	1,37	1,15
	2,97	2,04	1,53	1,20	1,10
	2,28	1,81	1,27	1,14	1,07
150 и более	2,08	1,47	1,19	1,10	1,04

ПРИЛОЖЕНИЕ 10

ЭФФЕКТИВНЫЙ КОЭФФИЦИЕНТ КОНЦЕНТРАЦИИ НАПРЯЖЕНИЙ В СЕЧЕНИЯХ ЭЛЕМЕНТОВ ПО ОСНОВНОМУ МЕТАЛЛУ

Таблица П.10.1. Значения коэффициента

№ п/п	Расчетные сечения	Коэффициент в сечениях элементов, изготовленных из углеродистой стали (включая сварочное и литое железо)
	У свободного отверстия (рис. П.10.1, a)	1,3
	У отверстия с поставленным в него высокопрочным болтом, затянутым на нормативное усилие (рис. П.10.1, б)	1,1
	С коррозионными повреждениями поверхности в виде сыпи и язв глубиной, мм: а) до 0,40 б) 0,41 – 0,50 в) 0,51 – 0,70 г) 0,71 – 1,20 д) более 1,20	1,0 1,15 1,3 1,9 2,2
	По соединительным заклепкам	1,3
	По первому ряду односрезных заклепок, прикрепляющих фасонки к элементам, составленным из двух ветвей, связанных в узле планками	3,0
	То же, но без соединительных планок в узле	3,5
	По первому ряду двухсрезных заклепок, прикрепляющих фасонки к элементам решетчатых ферм	1,7
	По крайнему ряду заклепок в соединении продольной балки с «рыбкой» (рис. П. 10.1, в)	1,9
	По первому ряду заклепок, прикрепляющих обрываемый лист к растянутому поясу клепаной балки	1,3
	Во фрикционных соединениях по первому ряду высокопрочных болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих фасонки (накладки) к элементам: для элементов, состоящих из двух ветвей, связанных в узле соединительными планками без соединительных планок	2,2   2,6
	То же с двумя плоскостями трения: для элементов, состоящих из двух ветвей, связанных в узле соединительными планками без соединительных планок	1,2   1,4
	По первому ряду высокопрочных болтов, прикрепляющих фасонки к непрерывным (не стыкуемым в данном узле) элементам сплошных балок и решетчатых ферм (рис.П.10.1, г)	1,3
	По первому ряду высокопрочных болтов, прикрепляющих фасонки к двухстенчатым элементам, у которых непосредственно перекрытая часть сечения составляет не менее 80%, в том числе при двух плоскостях трения – не менее 60% (рис.П.10.1, д)	1,4
	По первому ряду высокопрочных болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих фасонку к двухстенчатым элементам, у которых непосредственно перекрытая часть сечения составляет (рис. П. 10.1, е): а) менее 60% б) 60% и более	1,7 1,5
	По первому ряду высокопрочных болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих одностенчатые элементы (рис. П.10.1, ж)	2,2
	По крайнему ряду высокопрочных болтов в соединении на высокопрочных болтах продольной балки с «рыбкой» (см. рис. П.10.1, в)	1,7
	В месте перехода к необработанному стыковому шву с усилением, не имеющему плавного перехода	2,1
	То же с усилением, имеющим достаточно плавный переход	1,4
	В зоне перехода к стыковому шву, обработанному в этом месте абразивным кругом или специальной фрезой для уменьшения концентрации напряжений при стыковании листов: а) одинаковой ширины и толщины б) разной ширины в) разной толщины	1,0 1,2 1,3
	В месте перехода к поперечному (лобовому) шву: а) без механической обработки места перехода шва к основному металлу б) при наличии механической обработки	2,7   1,5
	В местах перехода от элемента к концам фланговых швов, работающих на срез от осевой силы в рабочих соединениях внахлестку (независимо от наличия обработки швов)	3,4
	Вблизи диафрагмы и ребер, приваренных угловыми швами к растянутым поясам балок и элементов ферм: а) при ручной сварке без механической обработки швов б) при полуавтоматической сварке без механической обработки швов в) то же с механической обработкой	1,6 1,3   1,0
	В месте обрыва одного поясного листа (в пакете из двух и более листов) сварной балки в случае: а) уменьшения толщины листа (при неизменной его ширине) к месту обрыва с уклоном 1:8, но без механической обработки поперечного (лобового) шва б) то же при одновременном уменьшении к месту обрыва как толщины (с уклоном 1:8), так и ширины (с уклоном 1:4) листа, но без механической обработки поперечного (лобового) шва в) то же, но при косых швах (без лобового) и с обеспечением плавности перехода в месте обрыва листа путем механической обработки концов косых швов	2,3     1,7     1,3
	В месте обрыва листа усиления, приваренного к растянутому поясу по всему контуру, без механической обработки швов	3,5
	В месте обрыва накладки (фасонки), приваренной к растянутому поясу внахлестку, без механической обработки сварных швов	3,2
	В клепано-болтовых соединениях, образованных заменой первых рядов заклепок высокопрочными болтами (клепаных соединений, усиленных по выносливости): а) по первому ряду болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих фасонки к элементам, составленным из двух ветвей, связанных в узле планками, в пролетных строениях проектировки 1884 и 1896 гг. б) то же в пролетных строениях проектировки 1907 г. в) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г. г) по первому ряду болтов с одной плоскостью трения, прикрепляющих фасонки к элементам, составленным из двух ветвей без соединительных планок в узле, в пролетных строениях проектировки 1884 и 1896 гг. д) то же в пролетных строениях проектировки 1907 г. е) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г. ж) по первому ряду болтов с двумя плоскостями трения, прикрепляющих фасонки к элементам решетчатых ферм, в пролетных строениях проектировки 1884 и 1896 гг. з) то же в пролетных строениях проектировки 1907 г. и) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г. к) по крайнему ряду высокопрочных болтов в клепано-болтовом соединении продольной балки с «рыбкой» в пролетных строениях проектировки 1907 г. л) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г. м) по крайнему ряду высокопрочных болтов в клепано-болтовых соединениях поперечной балки с «рыбкой» в пролетных строениях проектировки 1907 г. н) то же в пролетных строениях проектировки 1930 г.	2,5   2,4 2,3 2,9   2,8 2,7 1,6     1,5 1,4 1,8     1,7 1,3     1,1

Примечания. 1. Грузоподъемность по выносливости элементов с язвенными коррозионными повреждениями нужно определять по сечению с максимальным эффективным коэффициентом концентрации напряжений. Например, для элементов, прикрепляемых к узловым фасрнкам двухсрезными заклепками и имеющих коррозионные язвы глубиной 0,71-1,20 мм, эффективный коэффициент концентрации напряжений следует принимать по сечению, указанному в позиции 3, г, а для аналогичных элементов с коррозионными язвами глубиной 0,51-0,70 – по сечению, указанному в позиции 7 табл. П.10.1.

2. Эффективный коэффициент концентрации напряжений для сечений по основному металлу (для углеродистой стали, литого и сварочного железа) в заклепочных прикреплениях можно определить и в зависимости от значения теоретического коэффициента концентрации напряжений по табл. П.10.2.

Рис. П.10.1. Расчетные сечения А-А элементов, проверяемых на выносливость:

a – по свободному отверстию; б – по отверстию с болтом, затянутым на нормативное усилие; в – по крайнему ряду заклепок в соединении продольной балки с «рыбкой»; г – у обрыва фасонки, если нет стыка в зоне ее прикрепления; д – двустенчатых в зоне стыка при двух плоскостях трения у каждой ветви; е – двустенчатых в зоне стыка при одной плоскости трения у каждой ветви; ж – одностенчатых в зоне стыка при одной плоскости трения.

Для прикреплений, работающих при преимущественном растяжении (при проверке по растяжению), в сечении по первому ряду заклепок

;

Таблица П.10.2. Коэффициент

	1,4	1,6	1,8	2,0	2,2	2,4	2,6	2,8	3,0	3,2	3,4	3,6	3,8
	1,16	1,24	1,34	1,44	1,55	1,67	1,79	1,93	2,07	2,22	2,38	2,55	2,72

Продолжение табл. П.10.2.

	4,0	4,2	4,4	4,6	4,8	5,0	5,2	5,4	5,6	5,8	6,0	6,2
	2,91	3,11	3,31	3,52	3,73	3,94	4,15	4,35	4,55	4,68	4,60	4,92

Соответственно при преимущественном сжатии (при проверке по сжатию) и для сечений с соединительными заклепками

, (2)

где - коэффициент, учитывающий эксцентричность приложения усилия к контуру отверстия (по толщине элемента): для односрезных соединений , для двухсрезных ; - тангенциальные нормальные напряжения, МПа (кгс/см²), на кромке заклепочного отверстия в пластине толщиной 1 см при центральном приложении к контуру отверстия нагрузки, равной 10 кН (1 тс), принимаются по табл. П.10.3; - коэффициент концентрации напряжений для кругового отверстия, свободного от нагрузки на его контуре, принимаемый по табл. П.10.4; к₁ – коэффициент, учитывающий долю нагрузки, приходящейся на первый ряд заклепок, который принимается по табл. П.10.5; - приведенная толщина пакета, принимается равной: в односрезных соединениях – сумме толщин листа и накладки, в двухсрезных соединениях – сумме толщин накладки и половины толщины стыкуемого листа; - площадь поперечного сечения нетто прикрепляемого элемента или рассматриваемой его части, см²; n₃ – общее число заклепок, прикрепляющих элемент или рассматриваемую его часть; n₁ – число заклепок в первом ряду всего прикрепления элемента или рассматриваемой его части; - толщина элемента на участке его прикрепления, см; m_з – коэффициент, учитывающий наличие сил трения на поверхностях контакта, принимаемый равным 0,8 для новых нерасстроенных соединений и равным единице для старых соединений, имеющих признаки расстройства; m₄ – коэффициент, учитывающий долю непосредственно перекрытой части сечения, принимаемы равным при непосредственном перекрытии: менее 40% - m₄=1; 40-60% - m₄=0,95; 60-80% - m₄=0,85; более 80% - m₄=0,8.

Таблица П.10.3. Тангенциальные нормальные напряжения

	2,0	2,2	2,4	2,6	2,8	3,0	3,2	3,4	3,6	3,8	4,0	4,2	4,4
, МПа (кгс/см2)	115 (1150)	99 (990)	87,5 (875)	79,5 (795)	73,0 (730)	67,5 (675)	63 (630)	59 (590)	56 (560)	53 (530)	50,5 (505)	48 (480)	46 (460)

Продолжение табл. П.10.3.

	4,6	4,8	5,0	5,2	5,4	5,6	5,8	6,0	6,2	6,4	6,6	6,8	7 и более
, МПа (кгс/см2)	44 (440)	42,5 (425)	41 (410)	39,5 (395)	38 (380)	36,5 (365)	35,2 (352)	34,2 (342)	33 (330)	32 (320)	31 (310)	30,5 (305)	30 (300)

Примечание. b₂ – ширина прикрепленного элемента по поверхности контакта в одной плоскости (в составном клепаном элементе – для рассматриваемого элемента сечения); d_з – диаметр заклепки.

Таблица П.10.4. Коэффициент

	2,0	2,2	2,4	2,6	2,8	3,0	3,2	3,4	3,6	3,8	4,0	4,2	4,4
	2,16	2,18	2,22	2,23	2,26	2,31	2,34	2,36	2,38	2,40	2,42	2,44	2,46

Продолжение табл. П.10.4.

	4,6	4,8	5,0	5,2	5,4	5,6	5,8	6,0	6,2	6,4	6,6	6,8	7 ,0
	2,48	2,50	2,52	2,54	2,55	2,56	2,57	2,58	2,59	2,60	2,61	2,62	2,63

Таблица П.10.5. Коэффициент к₁

Толщина пакета, , мм	При числе поперечных рядов заклепок
3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
При шаге заклепок 90 мм
	1,06	1,12	1,16	1,23	1,28	1,34	1,40	1,46	1,51	1,57
	1,07	1,14	1,19	1,27	1,34	1,41	1,46	1,54	1,61	1,68
	1,08	1,16	1,24	1,33	1,41	1,51	1,58	1,66	1,74	1,84
	1,09	1,18	1,27	1,36	1,45	1,55	1,63	1,72	1,81	1,90
При шаге заклепок 180 мм
	1,10	1,20	1,29	1,39	1,49	1,60	1,68	1,78	1,88	1,97
	1,13	1,25	1,35	1,47	1,59	1,71	1,80	1,92	2,04	2,14
	1,16	1,30	1,42	1,57	1,70	1,86	1,98	2,12	2,26	2,36
	1,17	1,32	1,45	1,60	1,75	1,91	2,04	2,18	2,34	2,43

ПРИЛОЖЕНИЕ 11

РАСЧЕТ ПОПЕРЕЧИН МОСТОВОГО ПОЛОТНА

Поперечины мостового полотна рассчитываются на изгибающий момент и поперечную силу с учетом упругого распределения рельсом давления колеса на группу поперечин.

Максимальные расчетные изгибающий момент M и поперечная сила Q, возникающие в месте опирания на поперечину рельса:

; ,

где - максимальная расчетная нагрузка от колеса подвижного состава на рассчитываемую поперечину, кН (тс); - расстояние от оси балки (фермы) до рассчитываемого сечения поперечины [ - меньше или равно расстоянию между осью балки (фермы) и ближайшим к ней путевым рельсам], м.

Максимальная расчетная нагрузка от колеса подвижного состава на рассчитываемую поперечину при

; (1)

при

; (2)

где к_упр – коэффициент упругого распределения нагрузки от колеса рельсом на 3 или 5 поперечин:

,

- расстояние между осями поперечин, м; , - упругости материала поперечины и путевого рельса, МПа (тс/см²); , - моменты инерции соответственно поперечины и путевого рельса (в плоскости из изгиба), см⁴; B – расстояние между осями балок (ферм), м; при нагрузка от колеса считается распределенной рельсом на 3 поперечины [см. формулу (1)]; при - на 5 поперечин [формула (2)]; P₀ – нагрузка от наиболее тяжелой оси подвижного состава на рельсы, кН (тс); n_k – коэффициент надежности для вертикальной нагрузки от подвижного состава при (см. п. 2.8); - динамический коэффициент к вертикальной нагрузке от подвижного состава при (см. п. 2.6).