Управляемые (гибкие) линии переменного тока

Передача и распределение электрической энергии осуществляется в настоящее время в основном по линиям переменного тока. Интенсивное строительство этих линий во второй половине XX в. в развитых странах привело к тому, что строить новые линии стало весьма затруднительно, главным образом, из-за проблем, связанных с отводом земли. В то же время продолжающийся рост нагрузки в сложнозамкнутой сети требует увеличения пропускной способности существующих линий электропере­дач и управления их режимами. В таких сетях возможны режимы, когда требуется принудительное распределение мощности между отдельными линиями. Поэтому в последние годы интенсивно обсуждается вопрос о возможных путях решения этой задачи.

В настоящее время разработан ряд устройств, позволяющих изменять сопротивление линии переменного тока и управлять потоком мощности по ней, причем выполнять это практически безынерционно. Линии, осна­щенные такими устройствами, получили название гибких линий. В анг­лоязычной литературе они называются «Flexible Alternating Current Transmission Systems — FACTS».

Гибкие линии позволяют:

повысить пропускную способность существующих линий вплоть до теплового предела по нагреву проводов;

обеспечить принудительное распределение мощности между линиями в сложной неоднородной сети в соответствии с требованиями диспетчера;

повысить устойчивость системы.

Следует отметить, что начало работ в этом направлении было положено еще в 60-х годах XX в., когда в ряде стран, в том числе и нашей, были развернуты исследования по статическим источникам реактивной мощ­ности, обладающим большим быстродействием. Эти устройства позво­ляли стабилизировать напряжение в отдельных узлах электроэнерге­тических систем и тем самым способствовать повышению пропускной способности линий электропередач и устойчивости систем. Были иссле­дованы различные типы таких устройств и созданы опытно-промышлен­ные образцы некоторых из них.

Однако широкому внедрению этих устройств в то время препятство­вало отсутствие необходимой элементной базы — силовых электронных ключей (запираемых тиристоров, силовых транзисторов). В настоящее время такие полупроводниковые приборы разработаны и имеют достаточно высокие параметры. Это позволяет создать устройства, которые могут применяться для решения многих задач электроэнергетики.

Известно, что активная мощность, передающаяся по линии перемен­ного тока, определяется следующим выражением (без учета активных сопротивлений проводов)

Р_о = U₁ U₂ sinδ/ x_л

где U₁ и U₂ — напряжения по концам линии, или точнее, в тех узлах сети, к которым она подключена; х_л — реактивное сопротивление линии; δ— фазовый угол сдвига между напряжениями U₁ и U₂.

На рис. 11.16 приведены векторная диаграмма и угловая характери­стика линии — зависимость передаваемой мощности от угла δ, которая представляет собой синусоиду. Амплитуда этой синусоиды Р_мах опреде­ляет максимальную мощность, которая может быть передана по линии в соответствии с ее электромагнитными свойствами; величина Р_нб — наи­большая мощность, передаваемая по линии с учетом коэффициента запаса по статической устойчивости связываемых систем. Здесь же пунк­тиром показана угловая характеристика для линии большей длины; из нее следует, что максимальная мощность, которая может быть передана по такой линии, уменьшается. На рис. 11.16 также указаны величины Р_о и δ₀ — мощность и угол исходного режима.

Необходимо отметить, что активная мощность всегда передается от опережающего вектора напряжения к отстающему.

Отсюда следует, что управление передаваемой по линии мощностью может осуществляться следующими путями:

изменением в допустимых пределах и стабилизацией на заданном уровне напряжений в узлах сложной сети, к которым подсоединена

линия; регулирование этих напряжений позволяет изменять мощность, передаваемую по линии;

изменением реактивного сопротивления линии;

изменением угла фазового сдвига между напряжениями по концам линии;

комбинацией этих способов.

В соответствии с этим все устройства, способные управлять мощно­стью и пропускной способностью линий переменного тока, могут быть разделены на четыре типа.

К первому из них относятся устройства, предназначенные для регули­рования и стабилизации напряжения в соответствующих узлах электри­ческой сети или же в промежуточных точках линий.

Ко второму типу устройств относятся устройства, позволяющие изме­нять реактивное сопротивление линии. Поскольку последнее является, главным образом, индуктивным сопротивлением, то оно может быть изменено путем последовательного включения в линию емкости или последовательного введения в линию напряжения, эквивалентного напря­жению на этой емкости.

К третьему типу устройств относятся устройства, предназначенные для изменения угла фазового сдвига между напряжениями по концам линии (угла δ). Такой сдвиг может быть выполнен путем введения в каж­дую фазу линии дополнительного регулируемого напряжения ΔU_К, сдви­нутого на угол ±90 град, по отношению к напряжению данной фазы. Результирующее напряжение на выходе такого устройства сдвинется на угол, определяемый величиной вводимого напряжения, в сторону опе­режения или запаздывания. В результате угол δ будет увеличен или уменьшен. В первом случае это приведет к увеличению передаваемой по линии мощности, во втором — ее уменьшению.

К четвертому типу устройств, регулирующих мощность и пропускную способность линий переменного тока, относятся устройства, позволяю­щие осуществлять комбинированное воздействие на линию — регулиро­вать напряжение по величине, изменять фазный угол между напряже­ниями по концам линии и сопротивление линии. Такое воздействие может быть осуществлено путем последовательного введения в линию некото­рого дополнительного напряжения ΔU_К, фаза которого по отношению к напряжению начала линии может изменяться от 0 до 360 эл. град.

Рассмотрим возможности технической реализации упомянутых выше типов устройств.

Устройства, способные решать некоторые из перечисленных выше задач, применяются в электроэнергетике давно. Однако они не вполне соответствуют современным требованиям. К ним относятся синхронные компенсаторы (СК), предназначенные для стабилизации напряжения в узлах электрической сети, к которым они подключены, и установки

продольной емкостной компенсации (УПК) линий, применяющиеся для уменьшения индуктивного сопротивления последних.

Синхронный компенсатор — синхронная машина, идентичная по кон­струкции синхронному генератору, но, в отличие от него, без турбины на одном с ним валу и, следовательно, без активной нагрузки. Синхронный компенсатор способен работать как в режиме генерации реактивной мощности (основной режим), так и ее потребления, и предназначен для стабилизации напряжения в узле электрической сети, к которому он подключен. Синхронные компенсаторы достаточно широко используются в электроэнергетических системах, однако для решения перечисленных выше задач они не вполне пригодны в силу относительно большой по сравнению с новыми устройствами электромагнитной инерционности, а также сложности изготовления и обслуживания.

Установки продольной компенсации также получили применение в электроэнергетике ряда стран для увеличения пропускной способности линий электропередач.

С этой целью в линию последовательно включается конденсатор с сопро­тивлением х_с, которое, имея обратный знак по отношению к индуктив­ному сопротивлению линии, вычитается из последнего, в результате чего эквивалентное сопротивление линии уменьшается

Х_экв= Х_л- Х_с

что равноценно уменьшению длины линии.

На практике этот конденсатор представляет собой конденсаторную батарею (КБ), включенную последовательно в каждую фазу линии и изо­лированную от земли. Обычно сопротивление КБ выбирается так, чтобы компенсировалось не все индуктивное сопротивление линии, а лишь какая-то его часть. Эта компенсированная часть общего сопротивления линии, отнесенная к общему сопротивлению, называется степенью ком­пенсации линии.

В рабочих режимах линии, особенно при ее малых нагрузках, напря­жение на выводах КБ может повышаться к существенно превосходить допустимые пределы. Для избежания этого на выводы КБ обычно вклю­чаются шунтирующие реакторы.

До последнего времени УПК выполнялись нерегулируемыми, од/гаки для изменения пропускной способности данной линии в различных режи­мах и для перераспределения потоков мощности между линиями слож­ной сети требуется регулируемая продольная компенсация. Причем управ­ление сопротивлением линии должно осуществляться в темпе процессов, происходящих в электроэнергетической системе. Поэтому ни СК, ни обычные УПК не могут рассматриваться в качестве средств для созда­ния гибких линий.

Разработанные к настоящему времени приборы силовой электроники позволяют по-иному подойти к решению ряда задач электроэнергетики.

С их помощью могут быть созданы быстродействующие устройства, предназначенные для регулирования режимов электрических сетей.

В статических компенсаторах реактивной мощности, а также в фазоповоротных устройствах и регулируемых УПК в качестве регулирующего элемента используются тиристорные ключи, что придает этим устройствам высокое быстродействие. Это позволяет рассматривать их в качестве средств, пригодных для создания управляемых линий.

Статические компенсаторы реактивной мощности (СКРМ) осно­ваны на использовании управляемых реакторов и конденсаторных бата­рей (рис. 11.17, а). При параллельном их включении мощность всего уст­ройства равна алгебраической сумме мощностей реактора и КБ.

Q_∑ = Q_р - Q_КБ

Изменяя мощность реактора или КБ, можно изменять мощность всего устройства. При этом можно получить как генерацию, так и потребление реактивной мощности таким устройством.

Если рассматривать регулируемый реактор и нерегулируемую КБ, то при равенстве их установленных мощностей результирующая мощность будет равна нулю. В процессе регулирования реактора его мощность сни­жается, и результирующая мощность будет носить емкостной характер. В пределе, когда мощность реактора будет близка к нулю, в сеть будет выдаваться только мощность КБ, т.е. эта схема может работать только в режиме генерации реактивной мощности. Статическая характеристика такого устройства приведена на рис. 11.17, б.

Если данное устройств должно работать как в режиме генерации, так и потребления реактивной мощности, соотношение между мощностями реактора и КБ надо изменить. Мощность реактора в данном случае должна быть больше мощности КБ, например, Q_р = 2Q_КБ. В этом случае

результирующая мощность будет изменяться в диапазоне - 1 ≤ Q∑ ≤1 (рис. 11.17, в).

Управление мощностью реактора может осуществляться плавно с помощью управляемого тиристорного ключа VS1—VS2 (рис. 11.18, а) или же путем подмагничивания всего сердечника реактора или отдель­ного его участка. Реактор, управляемый тиристорным ключом, обладает высокой скоростью изменения мощности и большой глубиной регулиро­вания, что важно при резких изменениях напряжения сети.

Статические компенсаторы, где реактор регулируется с помощью тиристорного ключа, получили название статических тиристорных ком­пенсаторов (СТК). Большим недостатком такого регулирования является несинусоидальность тока реактора, что вынуждает принимать меры по компенсации токов высших гармоник (рис. 11.18, б). Реакторы с подмагничиванием сердечника, разработанные в России, лишены этого недос­татка и имеют высокую скорость изменения мощности и большую глу­бину регулирования. В настоящее время разработаны такие реакторы на напряжения до 500 кВ и мощностью до 60 мегавар на фазу. Они с успе­хом могут быть использованы для решения поставленной задачи.

Регулирование мощности конденсаторной батареи может осуществ­ляться только ступенчато, в отличие от плавного изменения мощности реактора. Для этого батарея должна быть разделена на несколько секций (3—4) разной мощности, и каждая из этих секций включается в работу с помощью тиристорного ключа (рис. 11.18, в). Секция остается в работе, пока в этом сохраняется потребность, при исчезновении этой потребно­сти секция с помощью того же ключа выводится из работы. При этом обеспечивается высокое быстродействие и синусоидальность тока кон­денсаторной батареи.

При правильном выборе числа секций батареи и соотношения их мощ­ностей можно обеспечить ступень регулирования мощности батареи 9— 10% и менее, что практически не будет сказываться на стабилизации напряжения в узле, где она подключена. Такие управляющие устройства для конденсаторных батарей были разработаны в нашей стране еще в 60-х годах, а в конце 80-х годов XX в. была выпущена опытная серия. За рубе­жом также был создан целый ряд СТК как с управляемым реактором, так и с управляемой конденсаторной батареей (США, Канада, Швеция и др.).

Управляемую продольную компенсацию линии можно осуществить, если изменить сопротивление конденсатора, включенного в линию. Это можно сделать двумя способами.

Первый из них предполагает включение или отключение отдельных секций, из которых состоит конденсаторная батарея, с помощью тиристорных ключей. При этом сопротивление КБ будет меняться и, следова­тельно, будет изменяться и степень компенсации линии.

По второму способу параллельно КБ включается управляемый реак­тор. Сопротивление реактора и диапазон его изменения выбираются таким образом, чтобы во всем этом диапазоне эквивалентное сопротив­ление схемы оставалось емкостным и большим, чем сопротивление соб­ственно КБ. При изменении сопротивления реактора изменяется экви­валентное емкостное сопротивление такой схемы и, как следствие, степень компенсации линии. Управление таким реактором может осуще­ствляться с помощью тиристорных ключей, как это показано выше, или другими способами. Такая схема получила применение на практике.

При изменении степени компенсации линии любым способом будут изменяться и напряжения на выводах КБ, оставаясь практически всегда выше допустимых значений. Поэтому на выводах КБ необходимо включить шунтирующие реакторы для снижения этих напряжений до допустимых значений. Очевидно, эти реакторы, также должны быть регулируемыми.

К третьему типу устройств, позволяющих управлять мощностью, передаваемой по линии, относятся устройства, способные изменять фаз­ный угол между напряжениями по концам линии — фазоповоротные устройства (ФПУ). Такие устройства включаются в начале линии после­довательно в каждую фазу.

Для создания ФПУ используется то обстоятельство, что напряжение каждой фазы сдвинуто по отношению к междуфазному напряжению двух других фаз на 90°. Схема ФТТУ состоит из двух трансформаторов (рис. 11.19). Один из них представляет собой возбуждающий трансфор­матор, первичные обмотки которого соединены в треугольник и вклю­чены на междуфазные напряжения линии. К его вторичным обмоткам при соответствующих сочетаниях фаз подключаются с помощью тиристорных ключей первичные обмотки второго трансформатора, который и является собственно фазосдвигающим. Вторичные обмотки последнего включены последовательно в каждую фазу линии. Соединения обмоток этих двух трансформаторов предусматривают сдвиг на электрический угол 90° между напряжением данной фазы и напряжением последова­тельной обмотки.

В результате напряжение в начале линии представляет сумму двух напря­жений — напряжения фазы и напряжения последовательной обмотки, сдви­нутого по отношению к напряжению фазы на электрический угол 90°.

Угол δ' между напряжениями по концам линии равен δ' = δ ± Δδ'.

Угол Δδ может регулироваться как по значению, так и по знаку. Поэтому угол δ' может изменяться в желаемых пределах как в сторону увеличе­ния, так и в сторону уменьшения, а значит будет изменяться и передавае­мая по линии мощность. При увеличении угла δ' мощность будет увели­чиваться, при уменьшении — уменьшаться. В то же время угол δ между напряжениями U₁ и U₂ будет оставаться неизменным.

Изменение угла Δδ производится средствами силовой электроники. Вторичная обмотка возбуждающего трансформатора состоит из несколь­ких отдельных секций, каждая из которых имеет разное количество вит­ков, и, следовательно, разное напряжение. Каждая из этих секций подключена к двум тиристорным ключам, один из которых работает при одной полярности секции, другой — при ее противоположной полярно­сти. Через тиристорные ключи каждая из секций связана с первичной обмоткой трансформатора, включенного последовательно в линию.

Если напряжения секций соотносятся, например, как 1 : 3 : 9, то, используя различные комбинации включенных секций с изменяющейся полярностью, можно иметь 27 различных ступеней регулирования угла сдвига выходного напряжения.

Блоки тиристорных ключей имеют систему управления, на вход кото­рой подаются измеряемые величины (угол сдвига напряжений, мощность линий и др.) и заданные значения регулируемых величин (уставки), на ее выходе — система команд на включение соответствующих комбинаций тиристорных ключей.

Рассмотренные выше устройства — СТК, управляемая УПК, ФПУ — способны управлять мощностью и пропускной способностью линии, однако каждое из них способно решать только одну задачу.

Для создания управляемой (гибкой) линии необходимо использовать весь комплекс рассмотренных устройств, что скажется на экономических показателях линии и затруднит управление этим комплексом. Целесо­образно иметь одно устройство, которое совмещало бы в себе выполне­ние всех упомянутых функций.

Преобразователи напряжения (ПН), возможность использования которых в электропередачах и вставках постоянного тока рассматривались выше, могут быть использованы и для создания гибких электропередач перемен­ного тока. Такой преобразователь при отсутствии активной нагрузки в цепи постоянного тока может работать как управляемый источник или потреби­тель реактивной мощности. При этом он может быть включен параллельно в узле сети переменного тока, где требуется стабилизация напряжения, или в линию через последовательный трансформатор.

Преобразователь напряжения ПН через трансформатор включен парал­лельно линии в узле сети, к которому подключена линия (рис. 11.20, а). Здесь преобразователь выполняет роль синхронного компенсатора или СТК. В этом случае такой преобразователь называют параллельным регуля­тором потоков мощности или статическим компенсатором (СТАТКОМ). Отметим, что СТАТКОМ может использоваться не только в схемах управ-

ляемых линий, но и в других случаях, когда требуется стабилизировать напряжение в узлах сети.

Другой путь использования ПН состоит в том, что переменное напря­жение преобразователя вводится в линию последовательно с помощью трансформатора, одна из обмоток которого включена в линию последова­тельно, к другой подключен сам преобразователь (рис. 11.20, б). Причем, такое включение может быть выполнено в любой точке линии: в ее начале, конце или на промежуточной подстанции. Здесь преобразователь, работая в режимах генерации или потребления реактивной мощности с помощью последовательной обмотки трансформатора, вводит в линию некоторое регулируемое напряжение ΔU_K, сдвинутое по отношению к току линии на ±90°, что эквивалентно последовательному включению емкости — УПК или индуктивности.

Изменение величины ΔU_K будет эквивалентно изменению сопротивле­ния х_к и, следовательно, общего сопротивления линии, что в свою оче­редь будет увеличивать или уменьшать ее пропускную способность. Это изменение будет регулируемым в зависимости от режима системы. При этом величина ΔU_K должна изменяться пропорционально току линии, аналогично изменению напряжения на конденсаторах УПК. В этом слу­чае во всех режимах работы линии будет сохраняться заданная степень компенсации. При необходимости степень компенсации может изме­няться по заданному закону, что также должно найти отражение в значе­нии ΔU_K. Поэтому в данном случае преобразователь должен быть осна­щен регулятором, где входными величинами должны быть ток линии и закон изменения степени компенсации, а выходными — углы управления тиристорами преобразователя.

Введение в линию дополнительной индуктивности может оказаться полезным в режимах малых нагрузок для компенсации избыточной заряд­ной мощности линии. Отметим, что и в этом случае из-за указанного выше угла сдвига напряжения ΔU_K по отношению к току, активная мощ­ность преобразователя равна нулю.

Таким образом, подобное включение преобразователя в линию анало­гично применению управляемой УПК. В этом случае преобразователь называют последовательным регулятором потоков мощности.

Еще один путь использования преобразователей напряжения для создания управляемых линий заключается в том, что фазоповоротное уст­ройство также может быть создано путем введения в начале линии через последовательную обмотку трансформатора регулируемого напряжения ΔU_K, сдвинутого на электрический угол ±90° по отношению к напряже­нию начала линии U₁. Однако при этом будет появляться некоторая активная мощность, поскольку угол вводимого напряжения ΔU_K no отно­шению к току будет отличаться от 90°. Значение этой мощности будет определяться углом между током и напряжением фазы, т.е. определяться режимом линии, а знак — знаком угла напряжения ΔU_K. При сдвиге ΔU_K на электрический угол +90° потребуется введение активной мощности в линию, при сдвиге на электрический угол -90° — отбор активной мощно­сти. Поэтому, преобразователь, подключенный к линии, должен работать в одном случае в режиме инвертора, в другом — выпрямителя.

Для замыкания контура обмена активной мощностью между линией и шинами, куда она подключена, требуется другой преобразователь, вклю­ченный на те же шины и связанный с преобразователем, включенным последовательно в линию, по цепи постоянного тока (рис. 11.20, в). Эти два преобразователя ПН1 и ПН2 образуют вставку постоянного тока, под­ключенную к линии, но ее мощность меньше мощности, передаваемой по линии.

Если вводить в линию напряжение ΔU_K, фаза которого будет изме­няться от 0 до 360° по отношению к напряжению U₁ то мы получим регулятор, который может выполнять все ранее перечисленные функции (рис. 11.21). Такой регулятор в литературе получил название объединенный регулятор потоков мощности (ОРПМ). В англоязычной литературе — UPFC (Unified Power Flow Controller).

Поскольку здесь, как и в случае ФПУ, фаза вводимого напряжения ΔU_K по отношению к току линии будет отличаться от 90 град., то необ­ходимы обмен активной мощностью между линией и шинами и, следо­вательно, вставка постоянного тока. Преобразователь ПН2 выполняет основную функцию этого регулятора путем введения в линию через последовательный трансформатор напряжения ΔU_K. Величина этого напряжения может изменяться как по амплитуде, так и по фазе по отно­шению к току линии. Амплитуда и фаза его будут определять необходимые величины и знаки активной и реактивной мощности этого преобра­зователя. За счет изменения режима работы преобразователя ПН2 фаза вектора ΔU_K может изменяться в диапазоне от 0 до 360°, поэтому изменя­ется и угол между напряжениями по концам линии и передаваемая по ней активная мощность.

Здесь можно отметить три наиболее характерных режима работы такого устройства: вектор ΔU_K совпадает с напряжением U₁, что означает режим регулятора напряжения; вектор ΔU_K сдвинут по отношению к напряже­нию U₁, на электрический угол +90°, что соответствует режиму ФПУ; вектор ΔU_K сдвинут по отношению к току фазы линии на электрический угол ±90°, что равноценно режиму УПК (рис. 11.21).

Параллельный преобразователь ПH1 осуществляет подачу активной мощности к ПH2 или ее отвод по связи постоянного тока. Кроме того, он обеспечивает независимую поперечную компенсацию линии за счет гене­рации или потребления реактивной мощности, обеспечивая стабилиза­цию напряжения в узле сети, к которому подключена данная линия.

Таким образом, ОРПМ сочетает в себе свойства сразу трех аппаратов: статического компенсатора реактивной мощности, установки продольной компенсации и фазоповоротного устройства, что дает возможность регу­лировать потоки как активной, так и реактивной мощности. Поэтому ОРПМ может эффективно демпфировать качания мощности в линии и применяться для управления потоками мощности в слабых межсистем­ных связях.

Линии с ОРПМ в литературе называют линиями с векторным регулированием. На рис. 11.22 приведены режимные характеристики линии с векторным регулированием (линия напряжением 500 кВ и длиной 500 км). Регулятор ОРПМ включен в ее начале. Все зависимости, приведенные на этом рисунке, даны в относительных единицах, за базисные величины приняты номинальное напряжение и натуральная мощность линии. Из

Рис. 11,21. Векторная диаграмма линии при действии объединенного регулятора потоков мощности

Рис. 11.22. Режимные характеристики линии с векторным регулированием в функции угла ρ:

1— активная мощность; 2 — реактивная мощность; 3 — напряжение; 4 — активная мощность преобразователя ПН2; 5 — реактивная мощность ПН2; 6— полная мощность ПН2

рис. 11.22 следует, что путем изменения угла ρ, т.е. поворота вектора ΔU_{K ,} можно в достаточно широких пределах регулировать передаваемую по линии активную мощность. Одновременно изменяются напряжение и реактивная мощность в начале линии. Здесь же показано изменение активной, реактивной и полной мощностей преобразователя ПН2 в про­цессе регулирования. Активная и реактивная мощности этого преобразо­вателя знакопеременны, точка перехода активной мощности через ноль соответствует режиму УПК.

Устройства ОРПМ могут быть установлены на двух или нескольких системообразующих линиях различных классов напряжения. В этом слу­чае управление перетоками мощностей по этим линиям должно осущест­вляться единым регулятором, что даст возможность оптимизировать рас­пределение мощностей по этим линиям и повысить надежность работы электроэнергетической системы.

Гибкие линии могут играть важную роль в повышении динамической и результирующей устойчивости электроэнергетической системы. Благо­даря быстродействию описанных выше устройств, они смогут изменять перетоки мощности по системообразующим связям и тем самым способ­ствовать демпфированию колебаний роторов генераторов и повышению устойчивости системы.

Применение аппаратуры гибких линий позволит существенно изменить характеристики электроэнергетических систем и обойтись, в ряде случаев, без строительства новых линии для обеспечения передачи растущих пото­ков мощности, что стало в последнее время затруднительным в связи с целым рядом экономических, экологических и социальных проблем.

Контрольные вопросы

1. Назовите возможные области применения электропередач постоянного тока и дайте соответствующие обоснования.

2. Чем вставка постоянного тока отличается от электропередачи постоянного тока? Назовите возможные области применения вставок постоянного тока.

3. Чем режим выпрямителя отличается от режима инвертора? Что нужно сделать, чтобы перевести преобразователь из одного режима в другой?

4. С какой целью на преобразовательных подстанциях прибегают к каскадному соединению мостов?

5. Чем линия постоянного тока отличается от линии переменного тока равной пропуск­ной способности?

6. Назовите мероприятия, которые применяются на преобразовательных подстанциях для компенсации токов высших гармоник и реактивной мощности, обоснуйте эти мероприятия.

7. От каких факторов зависит мощность, передаваемая по линии постоянного тока, и как ее можно регулировать?

8. В каких случаях целесообразно использовать униполярную и биполярную схему электропередачи постоянного тока?

9. От каких факторов зависит мощность, передаваемая по линии переменного тока, и как ее можно регулировать?

10. Перечислите типы устройств, с помощью которых можно управлять мощностью, передаваемой по линии переменного тока. Назовите принципы, положенные в основу их создания.

11. На каком принципе основано создание фазоповоротного устройства?

12. Что такое универсальный регулятор потоков мощности и как он работает?

Литература для самостоятельного изучения

11.1. Худяков В.В. Электропередачи постоянного тока и опыт их эксплуатации. М.: Издательство МЭИ, 1992.

11.2. Ивакин В.Н., Сысоева Н.В. Худяков В.В.Электропередачи ивставки постоянного тока и статические тиристорные компенсаторы / под ред. В.В. Худякова. М: Энер-гоатомиздат, 1993.

11.3. Кощеев Л.А.Электропередачи постоянного тока. Нужны ли они России? // Элек­тричество. 1999. № 3. С. 29—36.

11.4. Ивакин В.Н., Ковалев В.Д., Худяков В.В.Гибкие электропередачи переменного тока // Электротехника. 1996. № 8. С. 16—21.

11.5. Кочкин В.Н., Шакарян Ю.Г.Режимы управляемых линий электропередачи // Электричество. 1997. № 9. С. 2—8.

11.6. Управляемыеподмагничиванием электрические реакторы: сб. статей / под ред. A.M. Брянцева. М.: Знак. 2004.

11.7. Кочкин В.Н., Дементьев Ю.А.Управляемые линии электропередачи // Электриче­ские станции. 1999. № 2. С. 31—38.

11.8. Болдырев Е.А.Работа преобразовательных устройств нового класса в электропере­дачах переменного и постоянного тока // Электричество. 2001. № 9. С. 68—76.

11.9. Дорофеев В.В.Перспективы применения в ЕЭС России гибких (управляемых) элек­тропередач переменного тока / В.В. Дорофеев, Ю.Г. Шакарян, В.И. Кочкин и др. // Электрические станции. 2004. № 8. С. 10—13.

11.10. Рыжов Ю.П., Моти Бирджанди А.А.Режимные характеристики линии перемен­ного тока с векторным управлением // Электричество. 2004. № 9. С. 2—10.

Лекция двенадцатая