Вертикальные цилиндрические резервуары с плоским днищем
Основными элементами резервуара являются боковая стенка, покрытие и днище (рис. 10.5).
Рис.10.5. Общий вид резервуара объемом V=5000 м3:
а – фасад; б – план крыши; в – план днища; г – схема элемента кровли
Днище этих конструкций в большинстве случаев плоское, корпус цилиндрический. Такая форма рациональна с точки зрения прочности и возможности изготовления ее с наименьшим расходом металла. Изготовляют резервуары главным образом из сталей марок Ст2 и Ст3, а также из низколегированных сталей.
Оптимальное с позиции расхода металла соотношение между высотой h резервуара и его диаметром D определяется условием, что масса металла в днище и покрытии равна массе металла в цилиндрической части. При этом для объектов объемом 100-600 м3 h/D= 1.25 - 0,85, для объектов объемом до 10000 м3 h/D = 0,7 - 0,35. Однако с учетом требований технологии типовые проекты резервуаров вместимостью от 100 до 2000 м3 предусматривают изменение высоты стенки от 5920 до 11845 мм, тогда как в более крупных резервуарах (50000 м3 и выше) высота остается практически постоянной и, как правило, не превышает 18 м.
Схематическое расположение швов на цилиндрической части резервуара показано на рис. 10.5 а. Продольные стыковые швы в нижней части оболочки располагают в одну нитку или вразбежку (рис. 10.6 а).
Рис.10.6. Сварные соединения стенки резервуара:
а, б – расположение поясов при стыковых соединениях; в – ступенчатое расположение при нахлесточных соединениях поясов
На рис. 10.6 б показан продольный разрез нижней части оболочки. В верхней части оболочки соединения листов толщиной до 7-8 мм нахлесточные (рис. 10.6 в). Размер нахлестки а>4s, где s - толщина листа обечайки. Внешние швы нахлесточного соединения накладываются непрерывными, внутренние - прерывистыми. Последнее делается для улучшения условий контроля соединений на плотность. В местах пересечений горизонтальных и вертикальных швов производят подбивку листов, обеспечивающую плотность соединений. Толщину обечаек проектируют переменной и назначают согласно расчету на прочность. По безмоментной теории оболочка рассматривается как гибкая, учитываются лишь мембранные напряжения. Основными рабочими соединениями являются продольные швы обечаек. Их прочностью определяется толщина стенок резервуара.
Допустим, что давление в резервуаре на глубине у (рис. 10.3 а)
Р=γ·y (10.8)
где γ - удельный вес жидкости;
y – высота столба жидкости над анализируемой точкой.
Определим напряжения в вырезанном из обечайки кольце шириной, равной единице. Рассечем кольцо плоскостью и приложим в месте разреза силы
N= σ·s·1, (10.9)
где σ – напряжение в кольце; s – толщина кольца.
Условие статического равновесия полукольца
откуда . (10.10)
Напряжение в кольце
(10.11)
Напряжения σдействуют параллельно касательной к цилиндрической поверхности. Они возникают также и в продольном шве обечайки. Поэтому из условий прочности напряжение должно быть σ ≤ [σ′]р
Рис.10.7. К расчету цилиндрической части резервуара: а –определение
напряжений цилиндрической части; б – отверстие в цилиндрической части;
в – цилиндрическая часть в месте отверстия усилена кольцом
Требуемую толщину sтр листа обечайки определяют по формуле
sтр = pR/[σ′]р, (10.12)
где р - давление, определяемое по формуле (10.8); R - радиус резервуара в сечениях на расстоянии 300 мм от нижней кромки пояса рассчитываемой обечайки (рис. 10.6 а), т. е. y=h0 . Чем меньше давление р, тем соответственно тоньше листы обечайки. По соображениям рационального конструирования наименьшую толщину обечайки в резервуарах принимают равной 4 мм. Кольцевые швы в резервуарах напряжены значительно меньше.
При проектировании резервуаров в настоящее время применяют метод расчета прочности по предельному состоянию. При этом допускаемое напряжение определяется по формуле
[σ′]р =Rр m/n. (10.13)
В резервуарах из стали Ст3, сваренных электродами Э42, при использовании физических методов контроля швов расчетное сопротивление Rр=210 МПа, а при визуальном методе контроля Rр=180 МПа. Коэффициент условий работы m=0,8; n=1,1 - коэффициент перегрузки для гидростатического давления жидкости. Числовое значение [σ]р=210·0,8·1,1=153 МПа.
В нахлесточных соединениях распределение напряжений неравномерно. В участках двойной толщины растягивающие напряжения, направленные по касательной к окружности, уменьшаются по сравнению с растягивающими напряжениями на участках вне нахлестки. Соответственно сокращаются значения кольцевых деформаций. Корпус в этих зонах имеет меньший диаметр, нежели между нахлестками, поэтому элементы, направленные по образующей, испытывают изгиб.
Если в поясе предусмотрено отверстие для крепления труб (рис. 10.7 б), то обечайка в зоне отверстия ослабляется и в этом случае возможны два варианта расчета.
1. Допустим, что напряжение в сечении, ослабленном отверстием,
σ=pRhп/ (hп-d)s]≤ [σ]р, (10.14)
где hп - высота пояса; d - диаметр отверстия. В этом случае отверстие не опасно, так как запас прочности в целом сечении настолько велик, что даже в месте выреза расчетное напряжение σ оказывается меньше допускаемого.
2. Предположим, что напряжение в сечении, ослабленном отверстием, больше допускаемого [σ]р. В этом случае обечайку в зоне выреза обычно усиливают (рис. 10.7 в), например кольцом. Условно считают, что кольцо возмещает площадь металла, вырезанного из стенки.
Плоское днище резервуара (рис. 10.5 в), установленное на песчаное или бетонное основание, не несет рабочих усилий. Днище изготовляют из листов толщиной 4-8 мм в зависимости от диаметра резервуара. Нередко по периферии днища под вертикальными стенками укладывают более толстые листы (окрайки). Например, если в средней части s=6 мм, то на периферии s =8 мм.
Соединение цилиндрической части с днищем является ответственным элементом конструкции (рис. 10.8 а). В месте соединения возникает изгибающий момент М, зависящий от толщины вертикальной стенки и днища, коэффициента жесткости основания и от длины участка листа днища (консоли), выступающего за стенку.
Рис.10.8. Соединение вертикальной цилиндрической стенки с днищем:
а – вид соединения; б – эпюра напряжений от изгиба
Приближенно момент, возникающий в месте соединения, на единицу длины
М1= 0,1pRs. (10.15)
Напряжение в стенке резервуара
σ = M/W=0,1pRs/(1s2/6)=0,6pR/s. (10.16)
Для примера возмем р=0,1 МПа для воды при h=10 м;R=10 м; s=l см. При этих условиях σ=60 МПа.
Напряжение направлено параллельно образующей. Эпюра распределения напряжений от момента по высоте стенки резервуара показана на рис. 10.8 б. Установлено, что соединение цилиндрической части с днищем двумя непрерывными швами обеспечивает прочность, поэтому обычно специального расчета на прочность для этого соединения не производят.
Крыши резервуаров (см. рис. 10.5 б) проектируют при условии выполнения основного объема заготовительных и сварочных работ на заводе. При наличии средней стойки покрытие расчленяют на отдельные щиты. Щит состоит из двух элементов, направленных радиально, нескольких поперечин и листов покрытия, привариваемык к ним. Радиальные и поперечные элементы, образующие каркас щита, изготовляют из профильных прокатных, гнутых или штампованных заготовок. Щит с одной стороны приваривают к оболочке, а с другой - опирают на центральную стойку. Стальные листы каркаса воспринимают вертикальную нагрузку от собственного веса, веса снега, учитываемого в зависимости от района и угла наклона кровли, а также веса людей, которые могут находиться на кровле. Листовое покрытие рассматривается при расчете прочности как пластина с опорой по контуру. Приближенно пластина при расчете может приниматься прямоугольной (рис. 10.5 г). Обозначим через а меньшую сторону прямоугольника, b - большую. Напряжения в пластине от нагрузок q, равномерно распределенных по ее плоскости,
σ =6αqa2/s2 , (10.17)
где q - нагрузка от веса снега и собственного веса кровли; α=0,192 при a=b; α=0,407 при a=0,5b; s - толщина кровли.
Вес человека Р может рассматриваться в качестве эквивалентной распределенной нагрузки:
q0=2P/(ab). (10.18)
Каркас расчленяют на отдельные стержни, которые рассматривают при расчете на прочность как балки со свободной опорой, работающие на поперечный изгиб под действием вертикальных сил.
Если в конструкции резервуара предусмотрена средняя стойка, то она воспринимает около 33% всей вертикальной нагрузки на крышу. Она может быть нагружена как центрально (при условии симметричного загружения снегом всей крыши), так и эксцентрично. Стойку рассматривают как элемент, шарнирно закрепленный по концам, и проектируют согласно принципам расчета, изложенным в главе 8. Она может иметь решетчатую форму или форму трубы. Иногда ее используют в качестве барабана для навивки рулонированной поверхности днища.
Щитовые покрытия резервуаров могут выполняться складчато-коническими (рис. 10.9), что обеспечивает значительную жесткость, как местную (отдельных элементов), так и общую всего покрытия.
Рис.10.9. Складчато-коническое покрытие резервуара
Непрерывно ведутся работы по увеличению объема цилиндрических резервуаров. В настоящее время изготовляют резервуары вместимостью до 50000 м3. Проектируют резервуары еще больших размеров с двух- или трехслойными стенками цилиндрической части, составленными из рулонируемых полотнищ толщиной до 16 мм.
Цистерны
Так как давление р от веса жидкости в цистерне, как правило, очень мало, то определение толщины стенок на основании формулы (10.12):
sтр = pR /[σ′]р
приводит к очень малому значению s. Цистерны с такими стенками не обладают достаточной жесткостью, поэтому расчетные давления определяют согласно специальным техническим указаниям.
Конструктивные формы цистерн и типы сварных соединений выбирают в зависимости от условий работы. Так, для хранения нелетучих жидкостей (вода, масло, мазут) используют цистерны с неотбортованными днищами; их приваривают к обечайке угловыми швами. Сварные соединения листовых элементов обечайки нахлесточные. При этом днища делают коническими или даже плоскими. Плоские днища просты для изготовления, но при нагружениях возникают значительные напряжения от изгиба, и возможно возникновение пластических деформаций. Для исключения пластических деформаций используют днища с отбортовкой.
Цилиндрическая часть имеет продольные стыковые швы, расположенные вразбежку, и кольцевые нахлесточные соединения с угловыми швами. Толщина стенок цилиндрической части и днища s=4 мм. Днища сварены из нескольких листов стыковыми соединениями и имеют эллиптическую форму. Сопряжения цилиндра с днищем плавные.
В цистернах, предназначенных для транспортирования жидких продуктов, при движении возникают удары жидкости в днище, равносильные возникновению избыточного внутреннего давления. Поэтому все соединения транспортных цистерн выполняют стыковыми, как в сосудах, работающих под внутренним давлением, в том числе и соединение кромки отбортованного днища с цилиндрической обечайкой.
Дата добавления: 2018-03-02; просмотров: 4012;