Особенности расчета балок композитного сечения
4.36 Изгибающие моменты, усилия и напряжения в элементах композитной балки следует, в общем случае, определять суммированием силовых факторов, возникающих на различных стадиях и этапах работы, соответствующих условиям возведения и загружения конструкции.
Для нахождения изгибающих моментов, сдвигающих и отрывающих усилий между железобетоном и деревом, внутренних напряжений, а также при определении общих деформаций работа бетона принимается, как правило, упругой, независимо от величины и знака напряжений в бетоне. При этом в необходимых случаях учитывается ползучесть бетона.
4.37 В расчетах композитных балок, выполняемых в предположении упругости бетона, следует использовать приведенные к древесине геометрические характеристики поперечных сечений этих балок.
, (52)
где Еb - модуль упругости железобетона;
Е - модуль упругости древесины вдоль волокон.
Высота деревянного ребра принимается равной:
(1/15-1/25)l - для разрезных балок;
(1/20-1/30)l - для неразрезных балок, где l - пролет балок.
Толщина железобетонной плиты принимается равной 80-150 мм. Угол наклона вклеенных анкеров a = 30-45°.
Расстояния между осями вклеенных анкеров вдоль волокон (см. рисунок 17) следует принимать не менее:
S1 = 14d при a = 30°;
S2= 10d при a = 45°.
Расстояние от оси анкера до торца по направлению волокон следует принимать не менее 5d.
Расстояния в направлении поперек волокон следует принимать:
S2 ≥ 3d - между осями анкеров;
S3 ≥ 2d, но не менее 30 мм - от оси анкера до кромки.
4.38 Расчет ведется в 2 стадии:
1-я стадия - расчет деревянного ребра на вес железобетонной плиты;
2-я стадия - расчет на постоянные и временные нагрузки.
4.39 Напряжения по нижней грани деревянного ребра проверяют по формуле
, (53)
где - напряжение в ребре на первой стадии;
- напряжение в ребре на второй стадии;
М1 - изгибающий момент от веса железобетонной плиты;
М2 - изгибающий момент от расчетной нагрузки (кроме веса железобетонной плиты);
Wд - момент сопротивления деревянного ребра;
- момент сопротивления композитного сечения, приведенного к древесине;
у - расстояние от нейтральной оси приведенного сечения по нижней грани балки.
4.40 Напряжения по верхней грани железобетонной плиты проверяют по формуле
, (54)
где Wb.пр - момент сопротивления композитного сечения, приведенного к бетону;
Rb - расчетное сопротивление бетона растяжению.
4.41 Расчетная ширина железобетонной плиты принимается равной расстоянию между ребрами, но не более 1/6 пролета. При толщине плиты менее 1/10 высоты композитной балки расчетная ширина свеса принимается не более 6-кратной толщины плиты.
4.42 Требуемое число анкеров определяется из расчета на сдвиг по плоскости скалывания плиты и ребер.
Несущая способность одного анкера на сдвиг определяется по формуле
, (55)
где Fа - площадь поперечного сечения анкера;
Rа - расчетное сопротивление материала анкера на растяжение;
d - номинальный диаметр анкера;
Rb - расчетное сопротивление бетона на осевое сжатие (призменная прочность).
Дата добавления: 2016-05-25; просмотров: 624;