ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ 2 страница

Второй тип дополнительных опор в виде подкосных портальных рам может выполняться также из железобетона или металла. Установка и опирание подкосов портальных рам на конструкции сооружения дают гарантию жесткости опор, но перегружают основные несущие конструкции. В этом, случае последние должны воспринять давление подпорок и при необходимости подлежат соответствующему усилению. Включение подкосных портальных рам в работу решается по аналогии с одиночной подведенной колонной за счет металлических клиньев (рис. 5.14). Подведенные подносные опоры лучше всего упирать в узлы несущих конструкций каркаса.

Опоры в виде подвесок изготавливаются железобетонными или металлическими. Поскольку эти конструкции также прикрепляются к узлам основного каркаса, к ним относятся те же соображения о дополнительном нагружении элементов каркаса.

Решение узлов крепления подвесок и подкосной опоры к существующим элементам приведены на рис. 5.15.

2. Разгружение конструкций с передачей нагрузки на другие элементы

Разгружение конструкций наиболее просто выполняется подведением под них металлических прокатных балок с передачей нагрузки на опорные элементы. Таким образом, решается усиление железобетонных ребристых и многопустотных плит перекрытий и покрытий (см. рис. 5.14), элементов монолитных ребристых перекрытий, безбалочных перекрытий и др. Подводимые под участки перекрытия металлические балки могут опираться па специально установленные консоли на колоннах или подвешиваться к балкам с помощью высокопрочных болтов. Включение металлических балок в работу производится постановкой в зазор между балками и элементами перекрытия металлических пластин - клиньев. Разгружение элементов монолитного перекрытия может быть выполнено устройством системы железобетонных главных и второстепенных разгрузочных балок, возводимых с зазором, под существующим перекрытием. Опирание дополнительных главных балок производится в непосредственной близости от колонн на действующую главную балку (см. рис. 5.14, б).

Рис. 5.14. Схемы усиления железобетонных конструкций методом разгружения и устройством дополнительных опор: а — подведением металлических разгружающих балок; б — полным разгружением элементов монолитного перекрытия с передачей всей нагрузки на колонны; в — подведением разгружающих портальных рам; 1 — усиливаемые плиты; 2 — металлические балки усиления; 3 — металлические пластины-клинья для включения балок усиления в работу; 4 — главная балка существующего перекрытия; 5 — второстепенная балка; 6 — плита существующего перекрытия; 7 — главные разгру­зочные балки; 8 — второстепенные разгрузочные балки; 9 — зазор между разгружающими балками и перекрытием; 10 — усиливаемая балка; 11 — дополнительные опоры в виде портальной рамы; 12 — опорные элементы из швеллера; 13 — металлические клинья для включения портальной рамы в работу

Рис. 5.15. Схема усиления балки перекрытия с устройством опор в виде подвесок: а — стальных; б — железобетонных; 1 - усиливаемый элемент; 2 — подвеска; 3 — арматура подвески

3. Усиление железобетонных изгибаемых элементов

установкой подкосов, тяжей, кронштейнов и консолей

Установка подкосов, тяжей и кронштейнов при усилении изгибаемых конструкций приводит к сокращению их расчетного пролета и передаче части нагрузки на другие элементы. Подкосы, кронштейны и консоли выполняются из прокатного металла (двутавров или швеллеров), они применяются для усиления балконных плит и козырьков, а также ригелей междуэтажных перекрытий. Подкосы и консоли при усилении балконных плит устанавливаются в специально проделанные ниши в стенах и заделываются бетоном. При этом должно быть обеспечено плотное примыкание консоли к плите до полного затвердения бетона.

Рис. 5.15, б (обозначения см. с. 149)

При усилении ригелей перекрытия подкосы нижним концом опираются на выступ или столик на колонне, а опора под ригель решается в виде прокладки из стального листа на графите смазке для обеспечения перемещения ригеля под нагрузкой. Верхние концы подкосов стягиваются тяжами с натяжными муфтами.

К усилию ригелей перекрытий или других балок с помощью установки тяжей прибегают редко, так как тяжи создают помехи внутри помещения. Тяжи из круглой стали крепятся к специальной обойме на колонне в уровне вышележащего перекрытия с пропуском их через специальные отверстия в плитах. К усиливаемому ригелю тяжи крепятся через опорные стальные элементы.

4. Усиления конструкций включением в совместную работу

отдельных конструктивных элементов

Повышение несущей способности конструкций включением в совместную работу сопряженных конструктивных элементов достигается в основном за счет изменения как всего поперечного сечения, так и размеров сжатой зоны сечения. Совместная работа примыкающих элементов и усиливаемой конструкции обеспечивается сваркой арматуры и обетонированием узлов сопряжения. Для надежности сцепления бетона омоноличивания со старым бетоном его поверхность промазывается полимерным клеем. Наиболее часто этот метод применяется путем включения в совместную работу плит перекрытий или покрытий с ригелями и стропильными конструкциями (фермами или балками) (рис. 5.16). Степень увеличения несущей способности усиливаемого элемента определяется расчетом с учетом увеличенной ширины сжатой зоны.

5. Усиление конструкций созданием шпренгельных систем

с предварительным напряжением затяжек

Одним из способов усиления изгибаемых железобетонных элементов, позволяющих увеличить несущую способность не только по нормальным, но и по наклонным сечениям является создание шпренгельной системы, где роль сжатого пояса выполняет усиливаемая конструкция, а растяжение воспринимается различного вида затяжками. В этом случае изгибаемый элемент превращается в статически неопределимую комбинированную систему с изменением в усиливаемой конструкции напряженно-деформированного состояния, вместо изгиба в ней возникает внецентренное сжатие. Достоинством этого метода усиления является большое повышение несущей способности при простоте конструкции шпренгеля.

Для обеспечения надежной работы шпренгельной системы необходимо ее прочное и плотное сопряжение с основным разгружаемым элементом, являющееся решающим фактором в такого рода системах.

Установка крайних упоров шпренгеля должна быть проведена особо тщательно. Для этой цели необходимо сначала насечь поверхностный бетон конструкции, а после установки упоров сделать подливку соприкасающихся плоскостей цементным раствором.

Тяги шпренгеля выполняются из круглого или профильного стального проката, натяжение тяг производится устройством натяжных болтов, установкой распорок или стягивающих муфт. Необходимо отметить обязательность контроля величины натяжения затяжек.

Сечение элементов шпренгельной системы определяется расчетом в зависимости от величины требуемой разгрузки, также расчетом определяется величина натяжения затяжки [28, 29]. Примерные схемы усиления железобетонных конструкции представлены на рис. 5.17.

Рис. 5.16. Схемы усиления конструкций путем включения в совместную работу других элементов: а – плит покрытия со стропильными конструкциями; б - плит перекрытия с ригелем, 1 - плиты покрытия; 2 - стропильная конструкция; 3 - бетон омоноличивания; 4 - дополнительный каркас; 5 - металлические пластины; 6 - подготовленная к бетонированию поверхность стропильной конструкции; 7 - отверстия в полках плит для укладки бетона; 8 - обнаженная арматура стропильной конструкции; 9 - плиты перекрытия; 10 – ригель; 11 - бетон омоноличивания; 12 - поперечные замкнутые хомуты; обоймы; 13 - продольная арматура обоймы; 14 - отверстия в полках плит для пропуска хомутов и подачи бетона

Рис 5.17. Схема усиления железобетонных балок устройством шпренгельной системы: а - из двутавра и уголка; б - из круглой арматурной стали; 1 - усиливаемая балка, 2 - горизонтальный тяж шпренгеля из двутавра; 3 - наклонный тяж шпренгеля из уголков; 4 - опорный узел шпренгеля; 5 - упор для натяжного болта из обрезка швеллера; 6 - ребро жесткости; 7 - гайка, приваренная к шпренгелю; 8 - натяжной винт с квадратной нарезкой; 9 - арматурная сетка; 10 - зазор, заполненный после натяжения шпренгеля цементно-песчаным раствором; 11 - затяжка шпренгеля из круглой стали; 12 - опорное устройство, 13 — стяжные хомуты

6. Усиление железобетонных конструкций применением

предварительно напряженных затяжек и распорок

Значительное увеличение несущей способности изгибаемых элементов достигается введением затяжек, подвергаемых предварительному натяжению на бетон. Затяжки выполняются обычно из круглой стали, они натягиваются механическим способом, с помощью натяжных гаек или предварительно нагреваются, а затем через коротыши привариваются к основной арматуре усиливаемого элемента (рис. 5.18).

Сечение затяжки и величина ее натяжения определяются расчетом.

5.3. УСИЛЕНИЕ КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Наиболее нагруженными элементами каменных конструкций являются несущие стены, столбы, простенки и надпроемные перемычки. Соответственно в этих элементах чаще всего наблюдаются силовые повреждения, проявляющиеся в виде вертикальных трещин на их поверхности. Выявленные в результате обследования элементы каменных конструкций с силовыми трещинами подлежат усилению. Кроме того, усиление существующих каменных конструкций (столбов, простенков, стен) производится в том случае, когда их несущая способность может оказаться недостаточной при реконструкции зданий, а также при наличии дефектов в кладке, вызванных неравномерной осадкой основания под фундаментами, длительным замачиванием и многоцикловым попеременным замораживанием и оттаиванием кладки и другими причинами.

Усиление элементов каменных конструкций может быть выполнено путем устройства различных обойм, увеличением сечения столбов или простенков, заменой кирпичных надпроемных перемычек на железобетонные или металлические, установкой систем металлических тяжей и накладок.

1. Усиление каменных конструкций устройством обойм

Одним из наиболее эффективных методов повышения несущей способности существующей каменной кладки является включение ее в обойму. В этом случае кладка работает в условиях ограничения поперечных деформаций, а при использовании напряженных поперечных элементов обоймы - в условиях всестороннего сжатия, что существенно повышает сопротивление кладки воздействию продольной силы [30].

Применяются три основных вида обойм: стальные, железобетонные и армированные растворные.

Основными факторами, влияющими на эффективность обойм, являются: процент поперечного армирования обоймы, класс бетона или марка раствора и состояние кладки, а также схема передачи усилия на конструкцию. С увеличением процента армирования хомутами прирост прочности кладки растет по затухающей кривой.

Рис. 5.18. Усиление изгибаемых железобетонных конструкций установкой напряженных затяжек: а — затяжкой, напрягаемой с помощью гаек; б — с термонапряженной затяжкой; 1 — усиливаемая балка; 2 — напрягаемая затяжка из арматурной стали; 3 — рабочая арматура балки; 4 — арматурные коротыши; 5 — натяжное устройство; 6 — дополнительная термонапряженная арматура (приваривается к коротышам в нагретом состоянии); 7 — торкрет-бетон или цементно-песчаная штукатурка

Опытами установлено, что кирпичные столбы и простенки, имеющие трещины, а затем усиленные обоймами, полностью восстанавливают свою несущую способность.

Стальная обойма состоит из вертикальных уголков, устанавливаемых на растворе по углам усиливаемого элемента, и хомутов из полосовой стали толщиной 6—8 мм и шириной 100—120 мм или круглых стержней, приваренных к уголкам (рис. 5.19 а). Расстояние между хомутами должно быть не более меньшего размера сечения и не выше 50 см. Стальная обойма должна быть защищена от коррозии слоем цементного раствора толщиной 25—30 мм. Для надежного сцепления раствора стальные уголки закрываются металлической сеткой.

При устройстве металлической обоймы для усиления широких простенков при соотношении их сторон более 1:2 предусматривается установка промежуточных вертикальных планок из полосовой стали, связанных между собой стяжными болтами (рис. 5.19, б). Стяжные болты, пропускаемые через кладку, должны располагаться по длине стены на расстояниях не более 2 толщин стены и не более 100 см. По высоте стены расстояние между стяжными болтами должно быть не более 75 см.

Железобетонная обойма выполняется из бетона класса В12,5 — В15 с армированием вертикальными стержнями и горизонтальными сварными хомутами. Расстояние между хомутами должно быть не свыше 15 см. Толщина обоймы определяется расчетом и принимается в пределах от 6 до 10 см (рис. 5.19, в). Бетонирование обоймы выполняется в опалубке или торкретированием.

Обойма из раствора армируется аналогично железобетонной, но вместо бетона арматура покрывается слоем цементного раствора марки 50—100. Толщина слоя раствора составляет 3—4 см.

Расчет каменных конструкций, усиленных обоймами, производится по методике, изложенной в [30].

Если простенок с наружной стороны по архитектурным или иным соображениям нарушать запрещается, то усиление простенка может быть выполнено устройством металлического или желез тонного сердечника, размещаемого в вертикальной нише, вырубленной в простенке (рис. 5.20). Кроме этого, в отдельных случаях применяют метод перекладки простенка с сохранением размере; старой системы перевязки, или с увеличением размеров за счет сокращения размеров проемов.

Во всех случаях, когда усиление простенков сопровождав временным ослаблением конструкций или их перекладкой, необходимо обеспечить разгрузку простенков от перекрытий и перемычек. Для этого в проемах и под перекрытиями всех нижележащих этажей устанавливают временные конструкции (подклиненные деревянные или металлические стойки), способные воспринять передаваемые на них нагрузки.

Рис. 5.19. Усиление каменных конструкций устройством обоймы: а — стальной, при соотношении сторон столба меньше 1:2; б — то же при соотношении сторон столба или простенка больше 1:2; в — железобетонной и растворной; 1 — хомуты из полосовой стали; 2 — уголки; 3 — промежуточная вертикальная планка из полосовой стали; 4 — стяжные болты; 5 — слой цементного раствора; 6 — вертикальная арматура обоймы; 7 — сварные хомуты обоймы; 8 — растворная или бетонная обойма; 9 — усиливаемый кирпичный столб

Рис 5.20. Усиление каменных простенков устройством несущего сердечника: а — стального из двух сваренных швеллеров; железобетонного; 1 — усиливаемый простенок; 2 — стальной сердечник; 3 — цементно-песчаный раствор; 4 — опорные пластины стального сердечника; 5 — вертикальная ниша, пробитая в простенке; 6 — арматурный каркас; 7 — бетон

2. Усиление перемычек

Усиление кирпичных перемычек над оконными и дверными при быть достигнуто заделкой трещин, частичной или полной перекладкой, а также заменой кирпичных перемычек железобетонными или металлическими (рис. 5.21). Перемычки заменяют после их разгрузки последовательно, вначале с внутренней стороны, а затем с наружной, при замене перемычек в многоэтажных зданиях работы ведут снизу вверх.

Рис. 5.21. Усиление кирпичных перемычек: а — постановкой расклинивающих стальных пластин; б — заменой кирпичных перемычек на стальные или железобетонные; в — подведением стальных уголков, связанных с обоймой простенка; 1 — кирпичная перемычка; 2 — трещина, заделанная цементным раствором после установки расклинивающих стальных пластин; 3 — стальные пластины; 4 — цементно-песчаный раствор; 5— стальная или железобетонная перемычка; 6 — штукатурка цементным раствором; 7 — стальные уголки на цементном растворе; 8 — вертикальный уголки обоймы; 9 — соединительные планки

3. Усиление стен системой металлических тяжей и накладок

при наличии трещин в местах угловых и

Т-образных примыканий и в пролетах

В многоэтажных зданиях с продольными несущими стенами грузка на поперечные и торцевые стены приходится значительно меньше, чем на продольные. Это приводит к возникновению разности осадок основания под стенами. Кроме того, условия устойчивости поперечных и торцевых стен хуже, чем продольных, так: они не имеют по высоте жестких связей в уровне каждого перекрытия. Поэтому в зоне примыканий торцевых и поперечных стен продольным возникают расчленяющие их трещины. Трещины возникают также и в средней зоне продольных стен при наличии участков с просадками основания.

Для предотвращения разрушения стен в местах угловых и Т-образных примыканий производится их усиление постановкой системы местных металлических накладок (рис. 5.22). Размеры сечений элементов усиления принимаются конструктивно.

Стены с трещинами в средней зоне для избежания аварийном ситуации усиливают установкой горизонтальных металлических накладок, соединенных металлическими тяжами с накладками, установленными на противоположных стенах (рис. 5.23).

Накладки выполняют из швеллера или двутавра № 18—20, тяжи из круглой стали диаметром 25—30 мм. Для удовлетворения эстетических требований накладки и тяжи могут быть размещены в толще стены, в специально проделанной штрабе. Металлические тяжи на концах имеют винтовую нарезку. Предварительное натяжение тяжей осуществляется гайками, расположенными на их концах, окончательное — муфтами с двойной резьбой (талрепами), размещенными на тяжах внутри здания. Натяжение тяжей произ­водят до появления первого чистого звука при простукивании по ним металлическим предметом. После создания натяжения тяжи и накладки, расположенные в штрабах стен, оштукатуриваются цементным раствором, а все трещины в стенах шириной до 10 мм инъецируются раствором на расширяющемся цементе или зачеканиваются проконопачиванием на клею. Предварительно для предупреждения дальнейшего развития трещин они перекрываются односторонними шпонками, двусторонними металлическими накладками на болтах или скобами из арматурной стали.

При наличии в стенах трещин шириной более 10 мм, а также при местном повреждении кладки производят перекладку наружных слоев кладки толщиной в 1/2 кирпича, перекрывая новой кладкой трещину или участок поврежденной кладки. В случае повреждения кладки на большую глубину может производиться полная перекладка поврежденных участков стен с предварительной разгрузкой их от вышележащих конструктивных элементов здания и действующих временных нагрузок.

Рис. 5.22. Усиление узлов сопряжения кирпичных стен: а — соединение угловых наружных стен металлическими накладками; б — то же стальными скобами; в — соединение наружных и внутренних стен тяжами; 1 — наружные угловые стены; 2 — трещины в стыке стен (заполнить раст­вором); 3 — двусторонние металлические накладки из полосы; 4 — стяжные болты: 5 — отверстия, просверленные в стене; 6 — металлические скобы из арматуры периодического профиля диаметром 10—12 мм; 7 - пазы в стене шириной 15—20 мм, выбранные на глубину 35—40 мм фрезой; 8 — отверстия в стене глубиной не менее 100 мм; 9 — тяжи, приваренные к уголкам; 10 — металлические уголки; 11 — болты; 12 — отверстия в стенах для пропуска болтов

Рис. 5.23. Схема усиления стен системой металлических тяжей и накладок: а — размещение усиливающих накладок по фасаду здания; б — то же на плане здания; 1 — участок поврежденной стены; 2 — участок ослабленного основания; 3 — трещины в стенах здания; 4 — металлические тяжи диаметром 25—30 мм; 5 — накладки из швеллеров; 6 — цементный раствор

4. Защита каменных материалов от биоразрушений

Несмотря на большое количество предложенных способом, удовлетворительного решения этой проблемы не найдено.

Повышенное содержание влаги в воздухе или в самом субстракте всегда способствует росту микроорганизмов на каменных материалах, поэтому все мероприятия, направленные на предупреждение протечек, промерзания стен, нарушения режима вентиляции в помещениях, являются действенными мерами защиты от биоповреждений камня.

Одним из мероприятий при ремонтно-восстановительных работах является введение в растворы биоцидных добавок, препятствующих развитию бактерий, грибов, водорослей и лишайников (ДИУК, симазин, прометрин и др.)

Для борьбы с микроорганизмами немаловажное значение имеет вторичная обработка сильно поврежденного камня — предотвращение роста бактерий, грибов, водорослей и лишайников. С этой целью может проводиться опрыскивание растворами антибиотиков: канамицина с пенициллином и стрептомицином, а также обработка пентахлорфенолом, карбонатом меди, четвертичными аммониевыми •снованиями и др. Для борьбы с лишайниками рекомендуется обработка камня 10—20%-ным раствором гипохлорита кальция.

5.4. ОСНОВЫ РАСЧЕТА И КОНСТРУИРОВАНИЯ УСИЛЕНИИ ЖЕЛЕЗОБЕТОННЫХ И КАМЕННЫХ КОНСТРУКЦИЙ

Расчет и конструирование усилений из железобетона необходи­мо производить в соответствии с указаниями [501, а при выполне­нии их из металла [52].

Статические расчеты усиленных элементов конструкции при изменении их первоначальной статической схемы или напряженного состояния после усиления должны проводиться с учетом новой статической схемы или напряженного состояния элемента

Усилия, действующие в элементах статически неопределимых железобетонных конструкций, рекомендуется рассчитывать с учетом пластических деформаций и ограничивать их величиной до 30%. При необходимости возможны превышения указанного предела, но тогда в сечениях или на участках, где допущено такое превышение, требуется дополнительная проверка по раскрытию трещин.

При расчете преднапряженных конструкций усиления рекомендуется вводить следующие, экспериментально установленные, коэффициенты условий работы, учитывающие снижение предвари­тельного напряжения:

для горизонтальных затяжек - 0,85;

для шпренгельных затяжек — 0,8;

для распорок усилений колонн — 0,85;

для поперечных стержней и наклонных тяжей — 0,9.

При расчете усиления ненапряженных элементов коэффициент условий работы принимается в зависимости от степени разгрузки усиливаемого элемента. При полной разгрузке он равен 0,95; при разгрузке достигшей 75% расчетной величины - 0,9; 50% — 0,8; 25% — 0,7.

Если предварительное напряжение затяжек или распорок осуществляется стягиванием парных ветвей, то для определения величины напряжения σ₀ в зависимости от угла наклона ветвей i рекомендуется пользоваться графиком (рис. 5.24). Рекомендуемая оптимальная величина предварительного напряжения распорок — 60—80 МПа.

Рис. 5.24. Определение величины предварительного напряжения затяжки

в зависимости от угла наклона ветвей i

При расчетах следует учитывать степень податливости узлов сопряжения конструкций усиления с элементами усиляемых конструкций в зависимости от их конструкции: металлический упор на бетон без раствора — 2—5 мм/узел; с раствором 2—4 мм/узел; сочленение металла с металлом через болты — 1 мм/узел.

Эти деформации не учтены коэффициентами условий работы, приведенными выше.

При наличии в сечении усиливаемой конструкции бетонов двух или нескольких классов в расчет по прочности вводится бетон наиболее низкого класса со своим расчетным сопротивлением, а бетоны более высоких классов с расчетным сопротивлением, соответствующим классу бетона, но не более, чем на одну ступень выше наиболее низкого класса.

Схема и способ усиления изгибаемых элементов выбирается в зависимости от соотношения между величиной относительной сжатой зоны бетона ξ, определяемой из соответствующих условий равновесия, и граничным значением относительной высоты сжатой зоны бетона ξ_R. Поэтому при проектировании усиления необходимо, чтобы после усиления соблюдались условия, зависящие от высоты сжатой зоны.

Элементы, усиливаемые железобетонными рубашками и наращиванием, рассчитываются вместе с усилением как монолитные. При этом повреждения элементов или их дефекты учитываются снижением полученной прочности в процентном соотношении.

Элементы усилений, являющиеся для усиливаемой конструкции разгружающими системами и с ней не замоноличиваемые, рассчитываются как самостоятельные или составные системы. При этом в старой (усиливаемой) и новой (усиливающей) частях конструкции определяются по правилам строительной механики.

При расчетах необходимо учитывать возможность повреждения стержней поджогом при сварке и поэтому сечение старой арматуры принимается ослабленным на 25%.

Необходимое количество дополнительной арматуры устанавливается расчетом усиленной конструкции.

Усиление металлическими обоймами рассчитывается как самостоятельная конструкция, при этом гибкость ее определяется с учетом расположения крепления к усиливаемой железобетонной конструкции.

Усиление стальными ненапряженными обоймами осуществляется с анкеровкой концов элементов усиления. Разрешается учитывать в работе на продольную сжимающую силу часть длины этих обойм (при отсутствии конструктивной заделки) и при условии установки их на раствор, подчеканиваемый или инъецированный между обоймой и железобетонным элементом. В этом случае, концевые части обойм, равные по длине двойной ширине усиливаемого элемента и не менее десятикратной ширины полки уголка, рассматриваются как анкерная часть, а на остальной длине конструкция усиления включается в расчет полностью.

В данном разделе не представляется возможным рассмотрение всего многообразия расчетов усилений железобетонных и каменных конструкций, поэтому остановимся лишь на некоторых из них.

1. Сжатые железобетонные элементы

Прочность сжатых железобетонных колонн, усиленных железо­бетонной обоймой по адгезионной промазке (рис. 5.25), при загружении продольной силой приложенной с эксцентриситетом равным случайному и при l₀≤20h проверяется по условию

N≤φ [η_b(R_bA+R_scA_s)+η_rcr(R_b,rcrA_rcr+R_sc,rcrA_s,rcr)], (5.1)

где N — продольное сжимающее усилие от расчетных нагрузок; η_b — коэффициент условий работы, равный 0,9 при h<200 мм и I при h≥200 мм; φ - коэффициент продольного изгиба усиленной колонны определяемый по формуле (5.4); η_rcr - коэффициент условий работы обоймы, равный: 0,9 — при использовании предварительно напряженной поперечной арматуры; 0,8 - при выполнении поперечной арматуры в виде обычных замкнутых хомутов;

R_b - призменная прочность бетона усиливаемой колонны, соответствующая фактической кубиковой прочности выявленной при проведении обследований; R_b,rcr — расчетная призменная прочность бетона обоймы; R_sc, R_sc,rcr — расчетное сопротивление арматуры соответственно усиливаемой конструкции и обоймы; А, A_rcr — площадь поперечного сечения бетона соответственно усиливаемой колонны и обоймы; А_s, A_s,rcr - площадь сечет дольной арматуры соответственно усиливаемой колонны и обоймы.

При армировании обойм усиления центрально-сжатой железобетонной колонны в пределах 1%, т. е.

Рис. 5.25. Расчетная схема усиления колонн железобетонной обоймой:

1 — адгезионная обмазка полимер-раствором

A_s,rcr=0,01A_rcr (5.2)

расчетная формула (5.1) примет вид

Таблица 5.1

Коэффициенты φ_b и φ_r для элементов из тяжелого бетона

Коэффициент φ_r