Основные элементы и узлы линий передачи. Соединительные устройства

1. При соединении отрезков линий передачи и узлов требуются специальные соединительные устройства. Кроме того, если соединяются участки фидерного тракта с различными типами волн, то необходимы специальные переходные устройства, которые называются трансформаторами типов волн. Они также могут быть отнесены к числу соединительных устройств.

Наиболее общими специфическими требованиями ко всем соединительным устройствам являются:

- надежный электрический контакт по высокой частоте в месте соединения;

- минимум отражений электромагнитных волн в заданной полосе частот;

- минимальный уровень просачивания электромагнитной энергии через места соединения в окружающее пространство.

2. Неподвижные прямые соединения коаксиальных линий выполняются в виде высокочастотных штепсельных разъемов (фишек). На рис. 18.14 в качестве примера показан один из стандартных штепсельных разъемов для гибких коаксиальных кабелей. Этот разъем, предназначенный для применения в бортовых авиационный устройствах, имеет хотя и сложную, но надежную конструкцию. Герметизация обеспечивается резиновой прокладкой 1, а надежный электрический контакт - применением пружинных юбок 2 на внешнем и внутреннем проводах соединения.

3. Устройства для неподвижного прямого соединения волноводов называются фланцами.

Рис 18.14. Штепсельный разъем для соединения коаксиальных кабелей:

1 - уплотняющая резиновая прокладка; 2 - контактные пружинные юбки;
3- центральная жила; 4 - наружная оплетка; 5 - защитное покрытое;
6 - согласующие центрирующие шайбы; 7 - высокочастотный диэлектрик.

У наиболее простых по устройству контактных фланцев (рис. 18.15) волноводы стягиваются винтами 1 и гладкими фланцами 3, несколько смещенными от плоскостей обреза 4; это обеспечивает плотность соединения и надежный электрический контакт между фланцами. Направляющие штифты 2 устраняют смещение волноводов.

Рис. 18.15. Контактный фланец для соединения волноводов.

При частых сборках и разборках соединения простые контактные фланцы малонадежны. В этих случаях применяются контактные фланцы с мягкими (лепестковыми) прокладками или бесконтактные дроссельно-фланцевые соединения. Одна из конструкций последних показана на рис. 18.16. Соединение состоит из дроссельного фланца 4 и гладкого фланца 5. Для герметизации применяется резиновое кольцо 6. Плоскость 7 и гладкий фланец образуют плоскую радиальную линию, в которой распространяется волна типа ТЕМ, возбужденная продольными токами на широких стенках, разорванных зазором 1 между волноводами. Длина радиальной линии в вертикальном сечении l _1=l /4. На конце этой линии в сечении 2 осуществляется гальванический контакт между фланцами. Кольцевая выточка между сечениями 2 и 3 является отрезком коаксиальной линии, затороченным на конце.

Длина этой линии , где - длина волны коаксиально-волноводных колебаний типа Н₁₁. Именно эти колебания, как показано на рис. 18.16, возбуждаются в кольцевой выточке.

Нулевое сопротивление в сечении 3 четвертьволновой линией трансформируется в большое сопротивление в сечении 2, где при этом не требуется хорошего контакта. Это большое сопротивление четвертьволновым отрезком l ₁ вновь трансформируется в очень малое сопротивление на входе зазора 1. Идея дроссельного соединения, таким образом, заключается в том, что ненадежный гальванический контакт между торцами волновода заменяется надежным коротким замыканием, выполненным на расстоянии в полволны от места соединения торцов волновода.

Рис. 18.16. Дроссельно-фланцевое волноводное соединение.

Если между различными участками приемопередающего фидерного тракта требуется большая развязка (60 дБ и более), то к качеству гальванического контакта в сечении 2 предъявляются повышенные требования с тем, чтобы через него не просачивалась наружу электромагнитная энергия. Размеры l ₁ и l ₂ зависят от рабочей частоты:

l _{1» l} /4, , (18.8)

где p D = l _{кри11 -} критическая длина волны колебаний типа Н₁₁ в выточке; D - диаметр средней окружности выточки. Ширина полосы пропускания рассмотренной конструкции тем больше, чем больше отношение у/х.

Если фланцы установлены недостаточно точно друг против друга, т.е. несколько сдвинуты или повернуты, то в кольцевой выточке кроме волны типа Н₁₁ возбуждается несимметричная волна типа Н₂₁, за счет которой возрастает отражение от соединения и уменьшается полоса пропускания. От этого недостатка свободны несколько более сложные дроссельно-фланцевые соединения с неполной кольцевой выточкой (рис. 18.17).

Рис. 18.17. Дроссельно-фланцевое волноводное соединение с неполной кольцевой выточкой.

4. Подвижные соединения позволяют смещать и поворачивать в небольших пределах одну часть фидерного тракта относительно другой. К числу подвижных соединений относятся гибкие волноводы. Они разделяются на два основных класса - нерезонансные и резонансные. Нерезонансные гибкие волноводы имеют или гофрированные стенки (рис. 18.18,а), или стенки, навитые спирально с зацеплением гусеничного типа (рис. 18.18,б). Последняя конструкция более совершенна, так как кроме изгиба обеспечивает скручивание.

Рис. 18.18. Гибкие волноводы.

Резонансный гибкий волновод (панцирный волновод) (рис. 18.18,в) состоит из последовательного ряда дроссельных секций 2, осуществляющих замыкание по высокой частоте в местах разрыва волновода. Зазоры между секциями обеспечивают возможность небольших смещений секций. Чем больше секций, тем больше может быть угол изгиба или скручивания. Дроссельные секции выполняются в виде шайб толщиной примерно L /4; при этом отражения волн, возникающие в соседних разрывах волновода, взаимно компенсируются. Шайбы крепятся в резиновом кожухе 1, обеспечивающем необходимую гибкость и герметичность. Панцирный волновод имеет повышенные потери за счет просачивания электромагнитной энергии в зазоры между секциями и поэтому всегда применяется в виде коротких отрезков. Для экранировки резонансного гибкого волновода применяется гибкая металлическая сетка.

В коаксиальных линиях подвижные соединения выполняются с помощью гибких кабелей. Эти кабели используются иногда и в качестве подвижных соединений между волноводами.

5. Волноводные уголки и изгибы (рис. 18.19) используются при изменении направления передачи электромагнитной энергии прямоугольным волноводом с волной типа Н₁₀ и соединяют прямые отрезки волноводов. Эти устройства выполняются как в виде отдельных узлов (и в этом случае имеют с обеих сторон фланцы), так и в виде изгибов цельного отрезка волновода.

Рис. 18.19. Волноводные уголки и изгибы.

Простейшим устройством для резкого изменения направления передачи является волноводный уголок. Уголки могут быть выполнены как в Е-, так и в Н-плоскости. Кроме того, уголки могут быть простые и двойные.

Реактивность, вносимая в волновод простым уголком любого типа, представляется эквивалентной схемой в виде Т-образного четырехполюсника с последовательными индуктивностями и параллельной емкостью (рис. 18.19,е). Уголки в плоскости Н (рис. 18.19,а, в) представляют в основном индуктивное сопротивление (проводимость В_C мала), а уголки в плоскости Е (рис. 18.19,б, г) - емкостную проводимость (сопротивление Х_L мало).

Простой уголок без компенсации (рис. ,18.19,д, б) в практических конструкциях применяется лишь в тех случаях, когда угол поворота в не превышает 30- 40°.

Наиболее широко в узкополосных линиях передачи (с полосой 5- 10%) применяется простой уголок с компенсацией (рис. 18.19,в, г). Подбором расстояния с всегда можно добиться компенсации отражений на средней длине волны диапазона. Диапазонные свойства простого компенсированного Е-плоскостного уголка несколько лучше, чем Н-плоскостного. По пропускаемой мощности соотношение качеств обратное.

Двойной уголок (рис. 18.19,д) имеет две разнесенные неоднородности. Поэтому имеется возможность подобрать расстояние L так, чтобы отражения от этих неоднородностей скомпенсировались в некоторой полосе частот.

Кроме уголков часто применяются Н- и Е- плоскостные изгибы (рис. 18.19,ж, з соответственно). Длина волны в изогнутом волноводе с достаточной для практики точностью может считаться равной длине волны в прямом волноводе. Волновое сопротивление изогнутого волновода больше волнового сопротивления прямого волновода. Различие тем больше, чем меньше радиус изгиба R. Коэффициенты отражения в сечениях А и Б имеют одинаковый модуль, а по фазе отличаются на p , так как в сечении А имеет место переход от меньшего волнового сопротивления к большему, а в сечении Б - от большего к меньшему. Поэтому для компенсации отражений от сечений А и Б расстояние L между ними, измеренное вдоль средней линии, должно быть кратным целому числу полуволн, так как при этом разность фаз за счет разности хода между отраженными волнами от сечений А и Б будет равна нулю.

Рис. 18.20. Волноводная скрутка.

6. Волноводные скрутки (рис. 18.20) используются для поворота плоскости поляризации (чаще всего на угол 45 или 90°). Длина волны в скрученном волноводе примерно такая же, как и в прямом, а волновое сопротивление несколько увеличено. Поэтому длина скрутки выбирается из тех же соображений, что и длина изгиба. Для работы в широкополосных .устройствах длина скрутки должна быть более 1,5- 2L ₁₀.

7. Трансформаторы типов волн применяются для соединения участков линий передачи, в которых используются различные типы волн. Эти трансформаторы иногда называют возбуждающими устройствами.

На практике наиболее широко применяются семь типов волн: Н``<sub>10</sub>, Н`` ₂₀ и Н`` _{11 -} в прямоугольном волноводе; Е°₀₁, Н° ₀₁ и Н° ₁₁ в круглом и волна ТЕМ. Соответственно количество применяемых на практике типов трансформаторов для указанных типов волн равно 21. Фактически применяется гораздо больше этих устройств, так как переход между двумя данными типами волн может осуществляться с помощью нескольких трансформаторов, основанных на различных принципах. Ниже рассматривается лишь несколько наиболее характерных конструкций этих устройств.

Основная идея конструирования переходов между линиями с различными типами волн состоит в том, что переход должен создавать электромагнитное поле, которое имеет такие же компоненты, как и поле необходимого типа волны, и по возможности не должен создавать (или создавать с малой интенсивностью) компоненты, не содержащиеся в нужном типе вола. Если последние все же возникают, то они должны быть отфильтрованы специальными фильтрами типов волн, которые усложняют конструкцию трансформаторов, снижают их электрическую прочность и полосу пропускания.

Трансформаторы типов волн, как правило, являются обратимыми элементами линий передачи, так что конструкция, обеспечивающая переход, скажем, Н``<sub>10-</sub> Е° <sub>01</sub> , обеспечивает и обратный переход, т.е. Е° <sub>01-</sub> Н`` _10.

8. Соединение коаксиальной линии с прямоугольным волноводом, показанное на рис. 18.21, является трансформатором типа ТЕМ-Н`` ₁₀ и относится к числу так называемых зондовых переходов.

Рис. 18.21. Зондовый коаксиально-волноводный переход.

В этом трансформаторе отрезок центральной жилы коаксиального кабеля длиной l является антенной в волноводе, излучающей электромагнитную энергию в волновод или отбирающей ее из волновода. Здесь поле необходимой волны типа Н`` ₁₀ имеет компоненты Н_х, Е_у, H_z. Зонд, перпендикулярный широкой стенке, создает поле с перечисленными компонентами и, кроме того, составляющие Е_х, Е_z небольшой амплитуды за счет искривления силовых линий в районе зонда. Если же зонд отклонен от вертикали на заметный угол, то указанные "паразитные" составляющие электрического поля и сопутствующего ему магнитного поля резко возрастут. Поля этих компонент, создающих волны высших типов, будут реактивными и отражения от перехода также резко возрастут.

На расстоянии z₀ от зонда, несколько меньшем L /4, волновод с одной стороны закорочен стенкой или поршнем. При этом волны, отраженные от стенки, при распространении вправо, сложатся в фазе с волнами, идущими вправо непосредственно от зонда (четверть волны до стенки, четверть волны обратно и поворот фазы на я при отражении от металлической стенки - итого 2p ). Подбирая l , z₀ а x₀, можно добиться хорошего согласования коаксиальной линии с волноводом в некоторой полосе частот. Если зонд расположен в середине широкой стенки (х₀=а/2), то согласование достигается при указанной величине z₀ и при l » 0,2l . Зондовые переходы наиболее просты, но они имеют узкую полосу пропускания и пониженную электрическую прочность за счет большой концентрации электрического поля на вершине зонда.

9. Трансформаторы типов волн с Т-вибратором (рис. 18.22) также относятся к числу переходов типа ТЕМ- Н`` ₁₀. Они имеют полосу пропускания до 30% за счет того, что поперечный стержень обеспечивает равномерность и малую зависимость от частоты распределения тока на вертикальной части зонда. Электрическая прочность такой конструкции также велика.

Рис. 18.22. Коаксиально-волноводный переход с Т-вибратором.

10. Клиновидный трансформатор типов волн ТЕМ- Н`` ₁₀ показан на рис. 18.23.

В нем обычный прямоугольный волновод с помощью клиньев длиной (2- 3)L переходит в Н-образный волновод, имеющий пониженное волновое сопротивление. Зазор между клиньями в месте присоединения коаксиальной линии выбирается таким, чтобы волновые сопротивления волновода и линии были равны. Переход с клиньями является распределенной неоднородностью с малым уровнем отражений, поэтому он имеет почти такую же полосу пропускания, как и регулярный волновод.

Рис. 18.23. Клиновидный коаксиально-волноводный переход.

На аналогичном принципе построен один из переходов между волноводом и полосковой несимметричной линией (рис. 18.24). Здесь используется последовательность: прямоугольный волновод, П-образный волновод, полосковая линия.

11. Трансформатор типов волн Н`` _10- Н° ₁₁. Волны типа Н₁₀ в прямоугольном волноводе и Н₁₁ в круглом имеют весьма сходную конфигурацию поля. Поэтому наиболее естественным переходом для этих типов волн является переход с плавным изменением размеров и конфигурации поперечного сечения. Эскиз такого перехода показан на рис 18.25. Если длина перехода составляет примерно длину волны в волноводе или больше ее то его полоса пропускания равна полосе рабочих длин волн круглого волновода с волной типа Н₁₁. Размеры прямоугольного и круглого волноводов должны быть такими, чтобы в них в заданном рабочем диапазоне волн могли распространяться только низшие типы воли - Н₁₀ и Н₁₁ соответственно.

12. Трансформатор типов волн Н`` <sub>10-</sub> Н`` ₂₀. В переходах от прямоугольного волновода с волной типа Н₁₀ к прямоугольному волноводу с волной типа Н₂₀ кроме согласования возникает проблема подавления волны типа Н₁₀ в широком волноводе. Требуется, чтобы мощность в ненужном типе волны не превышала долей процента мощности основной волны в рабочем диапазоне.

По электрическим характеристикам наиболее качественным переходом этого типа является плавный переход, эскиз которого показан на рис. 18.26,а. Прямоугольный волновод по узкой стенке расщепляется на два. Затем эти волноводы плавными скрутками разворачиваются и соединяются так, чтобы направления электрических векторов в их сечениях были противоположны, что и требуется для возбуждения волны типа Н₂₀. При точном выдерживании продольной симметрии волна типа Н₁₀ не возбуждается. Согласование в полосе частот порядка 50% достигается в переходах длиной (2- 3)L . Такие переходы сложны в изготовлении и дороги.

Рис. 18.24. Клиновидный переход от Рис. 18.25 Плавный трансформатор типов волн волновода к полосковой линии. Н`` <sub>10-</sub> Н`` _11.

Для работы в узкой полосе частот может быть применен более простой и компактный переход, показанный на рис. 18.26,б. В этом переходе связь между волноводом 1с волной типа Н₁₀ и волноводом 2 с волной типа Н₂₀ осуществляется с помощью двух отверстий, прорезанных в общей стенке волноводов: узкой - для волновода с волной типа Н₁₀ и торцевой - для волновода с волной типа Н₂₀. Отверстия возбуждаются поперечными токами, текущими по узкой стенке волновода с волной типа Н₁₀. Расстояние между отверстиями равно половине длины волны в волноводе с волной типа Н₁₀, поэтому поля, возбуждаемые отверстиями в волноводе с волной типа Н₂₀, противоположны по фазе, что обеспечивает возбуждение волны типа Н₂₀. Диафрагма 3 служит для согласования и обеспечения чистоты волны типа Н_20.

Рис. 18.26. Переходы между прямоугольными волноводами с волнами типов Н``<sub>10</sub> и Н`` _20.

13. Трансформатор типов волн Н`` <sub>10-</sub> Н`` _11. Простейший способ возбуждения волны типа Н₁₁ в прямоугольном волноводе поясняется рис. 18.27. К прямоугольному волноводу с близкими размерами поперечного сечения а и б, в котором может распространяться волна типа Н₁₁, с торца присоединяется волновод с волной типа Н₁₀, причем так, что продольные оси обоих волноводов совпадают, а их главные плоскости развернуты на некоторый угол a . При таком способе соединения в большом волноводе возбуждаются волны типов Н₁₀ и Н₀₁, соотношение амплитуд которых зависит от угла a . Если а=б, то одинаковые интенсивности этих волн получаются при a =45°. При а? б одинаковой интенсивности волн типов Н₁₀ и Н₀₁ всегда можно добиться подбором угла a .

Наложение полей волн типов Н₁₀ и Н₀₁ образует суммарную волну типа Н₁₁, структура электрического поля которой показана на рис. 18.27. Если размеры а и б большого волновода одинаковы, то изображенная на рис. 18.27 структура поля волны типа Н₁₁ остается одинаковой в любом сечении волновода. Разница в размерах а и б вызовет разность фазовых скоростей волн типов Н₁₀ и Н₀₁, что, в свою очередь, вызовет изменение структуры поля при переходе от одного сечения волновода к другому.

Рис. 18.27. Трансформатор типов Рис. 18.28. Плавный переход между
волн Н`` <sub>10-</sub> Н`` ₁₁. прямоугольными волноводами
с волнами типов Н`` <sub>10</sub> и Н`` ₁₁.

Рассмотренный прямой переход имеет узкую полосу по согласованию даже при применении согласующей диафрагмы.

Согласование в широкой полосе частот может быть достигнуто плавным переходом от волны типа Н₁₀ к волне типа Н₁₁, как показано на рис. 18.28. Волна Н₁₀ в прямоугольном волноводе 1 плавным переходом 2 длиной в (1,5- 2)L переводится в волну типа Н₁₁ в квадратном волноводе 3.

14. Трансформатор типов волн Н`` _10- Е° ₀₁ находит широкое применение во вращающихся сочленениях, так как обеспечивает возбуждение в круглом волноводе волны типа E₀₁, все составляющие поля которой полностью симметричны относительно продольной оси волновода.

Конструктивно наиболее простым переходом от волны типа H₁₀ к волне типа Е₀₁ является переход, изображенный на рис. 18.29,б. Возможность возбуждения в круглом волноводе волны типа Е₀₁ с помощью показанного соединения круглого и прямоугольного волноводов под прямым углом объясняется наличием в месте перехода составляющей электрического поля, параллельной продольной оси круглого волновода. Так как переход не симметричен, то в круглом волноводе кроме волны Е₀₁ возбуждается волна типа Н₁₁, низшая по отношению к волне типа Е₀₁. Плоскость поляризации волны типа Н₁₁ я круглом волноводе содержит оси круглого и прямоугольного волноводов.

Волна типа Н₁₁ переносит довольно значительное количество энергии - 1% и больше.

Для подавляющего большинства волноводных трактов современных радиотехнических устройств процентное содержание низших несимметричных типов волн во вращающихся сочленениях должно быть по мощности не более 0,1%. Столь высокую степень чистоты основного типа волны можно получить лишь с помощью специальных устройств, фильтрующих низшие типы волн.

Для фильтрации волны типа Н₁₁ в переходах от волны типа Н₁₀ к волне типа Е₀₁ в узкополосных устройствах применяются короткозамкнутые шлейфы в круглом волноводе (рис. 18.29,а). Как видно из рисунка, волны, идущие влево и вправо по круглому волноводу от места возбуждения, имеют противоположную фазу в равноотстоящих от перехода сечениях. Поэтому, если сделать длину шлейфа L кратной целому числу полуволн волны типа Е₀₁, то в круглом волноводе в направлении распространения прямая и отраженная волны сложатся, т.е. при этом будет обеспечено максимальное возбуждение волны типа E₀₁. Если одновременно выполнить условие кратности длины шлейфа нечетному числу четвертей длины волны в круглом волноводном шлейфе для волны типа Н₁₁, то в направлении распространения в круглом волноводе прямая и отраженная волны этого типа вычтутся, что обеспечивает минимум возбуждения волны типа Н_11.

Исходя из этих условий, составляются два уравнения, которые определяют оба размера шлейфа - длину и диаметр:

, n = 1, 2, 3, . . . (18.9)

Так как ,то длина шлейфа должна быть такой, чтобы на ней укладывались одна полуволна для волны типа E₀₁ и три четверти длины волны для волны типа Н₁₁, т.е. необходимо взять n=1 и m=1. Указанные выше условия можно выполнить и при больших значениях n и m, однако диапазонность перехода резко падает при увеличении длины шлейфа.

Рис. 18.29. Трансформаторы типов волн Н`` _10- Е° _01.

Шлейфовые переходы к волне типа Е₀₁ являются узкополосными устройствами из-за большого объема резонансной камеры, которую представляет собой шлейфовый фильтр.

Более широкополосными и в то же время более компактными являются переходы к волне типа Е₀₁ с резонансным кольцом в качестве устройства для фильтрации волны типа Н₁₁. Эскиз перехода с резонансным кольцом показан на рис. 18.29,в. Круглый волновод соединяется с прямоугольным по верхней широкой стенке. Нижняя широкая стенка прямоугольного волновода одновременно является дном круглого волновода.

Подавление волны типа Н₁₁ в круглом волноводе осуществляется с помощью резонансного фильтрующего кольца, принцип действия которого поясняется рис. 18.29,г. Силовые линии электрического поля волны типа Е₀₁ везде перпендикулярны кольцу, а силовые линии магнитного поля параллельны ему, поэтому волна типа E₀₁ при точной центровке кольца не возбуждает в нем токов и кольцо практически не влияет на прохождение волны типа Е₀₁. Прямоугольный волновод возбуждает в круглом волноводе кроме волны типа Е₀₁ волну типа Н₁₁ с ориентацией электрического поля, показанной на рис. 18.29,г. Поле волны типа Н₁₁ имеет составляющие электрического поля, касательные кольцу, и возбуждает в нем токи (пунктир на рис. 18.29,г). Если длина кольца примерно равна длине волны в воздухе, в нем наступает резонанс тока. Токи в кольце возбуждают в волноводе также волну типа Н₁₁ с фазой поля, сдвинутой на p по отношению к фазе возбуждающего поля. Поэтому за кольцом в круглом волноводе возбуждающее и “переизлученное” поля волн типа Н₁₁ взаимно уничтожаются, что обеспечивает высокую степень чистоты волны типа Е_01.

Крепление кольца осуществляется с помощью металлических стержней, припаиваемых к кольцу и стенкам волновода так, как это показано на рис. 18.29,г. Стержни располагаются перпендикулярно диаметральному вектору напряженности электрического поля волны типа Н₁₁ и поэтому не влияют на ее распространение и на резонансное свойства кольца. Эти стержни создают небольшие отражения волны типа Е₀₁, которые легко компенсируются согласующими устройствами.

Рассмотренные примеры далеко не исчерпывают все возможные способы возбуждения волны типа Е_01.

15. Трансформатор типов волн Н`` _10- Н° ₀₁ используется в линиях передачи электромагнитной энергии на большие расстояния и во вращающихся сочленениях. Как было отмечено, возбуждение волны типа Н₀₁ в чистом виде является очень сложной задачей, так как при выполнении условий распространения волны типа Н₀₁ в волноводе могут также распространяться волны типов Н₁₁, Е₀₁, Н₂₁ и Е_11.

Рис. 18.30. Переход Саусворта.

Наиболее совершенным по согласованию и чистоте волны типа Н₀₁ является переход Саусворта, схематически изображенный на рис. 18.30. В нем переход к волне типа Н₀₁ осуществляется путем постепенного изменения конфигурации поперечного сечения прямоугольного волновода с волной типа Н₂₀ к круглому волноводу. Для работы в широкой полосе частот длина перехода должна быть около полутора-двух длин волн в прямоугольном волноводе с волной типа Н₂₀. Диапазонное возбуждение волны типа Н₂₀ в чистом виде в прямоугольном волноводе может быть осуществлено с помощью перехода, показанного на рис. 18.26,а.

Разработано довольно много способов непосредственного возбуждения волны типа Н₀₁ в круглом волноводе с помощью прямоугольного волновода с волной типа Н₁₀. Многие из этих способов позволяют получить более компактную конструкцию, чем переход Саусворта, однако их диапазонность по согласованию и особенно по чистоте волны типа Н₀₁ меньше, чем у перехода Саусворта.