НАЗНАЧЕНИЕ РЕЛЕЙНОЙ ЗАЩИТЫ И ОСНОВНЫЕ ТРЕБОВАНИЯ, ПРЕДЪЯВЛЯЕМЫЕ К НЕЙ 2 страница

Защита может быть ус­тановлена в качестве основ­ной защиты Л1, если k_ч 1,5, и защита 1 может быть ре­зервной для Л2, если k_ч 1,2 при к.з. в точке КЗ. Как уже упоминалось выше, селектив­ность действия достигается выбором выдержек времени, рис. 14 Согласование времени МТЗ линий Л1 и Л2 причем t1 > t2 (рис. 14);

называется ступенью селективности. Величина должна быть такой, чтобы при к.з. на Л2 защита 1 не успевала сработать. Для этого где , - погрешности в работе защит 1 и 2, которые учитывают самые худшие их сочетания, т.е. для защиты 2 это погрешность в сторону увеличения времени, а для защиты 1 - в сторону уменьшения (рис. 14); - время отключения выключателя второй линии. Приняв некоторое t_зап можно записать, что Величина зависит в основном от и погрешностей реле КГ в схемах защиты принимается для МТЗ с независимой характеристикой 0,35¸0,6 с.

МТЗ с зависимой выдержкой времени выполняется с помощью индукционных реле серии РТ-80. Время замыкания контактов их зависит от величины тока, протекающего по катушкам реле. Чем больше ток, тем быстрее сработает реле. Для расчета времени действия защиты 1 на границе зоны действия (точка К1) необходимо знать время действия защиты 2 при к.з. К1 , тогда Это соотношение выполняется на всем интервале действия Р32, когда защита 1 выступает в качестве резервной для Р32 и резервирует отказ Q2. Для МТЗ имеющих зависимый от тока характер выдержек времени, график согласования защит приведен на рис. 15.

Определение t производится по расчетным кривым для реле серии РТ-80. Требование селективности действия для данного вида защиты может быть сформулировано следующим образом: время действия защиты 1 должно быть больше, чем на том участке сети, где возможна совместная работа этих защит, т.е. на линии Л2.

Из рисунка 15 очевидно, что данный принцип выполняется. Существенным преимуществом МТЗ с зависимой выдержкой времени является то, что большее значение I_кз отключается с меньшей выдержкой времени, что характерно для головных участков сети с односторонним питанием.

Реле типа РТ-80 более сложные и дорогостоящие по сравнению с реле типа РТ-40. Использованием МТЗ с зависимой характеристикой времени целесообразно, когда необходимо понизить время отключения короткого замыкания на головном участке защищаемой сети. Так, на сопоставления времен срабатывания МТЗ с независимой и зависимой характеристикой по рис. 14 и 15 видно, что на питающей линии Л1 время отключения к.з. в начале линии при иcпользовании МТЗ с зависимой характеристикой существенно снижается.

МТЗ с блокировкой по минимальному напряжению. В сильно нагруженных линиях I_нагр.max max мало отличается от Iк_з.min, что приводит к низкому значению k_ч. Для увеличения k_ч принимают МТЗ с блокировкой по минимальному напряжению. Для сложных пнищ в качестве входных параметров могут использоваться несколько воздействующих ве­тчин (см. рис. 2). Сигнал Z1 на выходе пускового органа появляется, если одновременно существуют сигналы на выходе пускового органа по току (Х1) и пускового органа по напряжению (X2). Пусковые органы данной МТЗ фиксируют одновременное изменение двух параметров: резкое увеличение тока и резкое снижение напряжения, что характерно для режима к.з. Применение пуска по напряжению позволяет улучшить отстройку защиты от токов максимальной нагрузки.

В режимах перегрузки ток увеличивается, а напряжение практически не изменяется, а при к.з. происходит резкое увеличение тока и снижение напряжения, поэтому используют в качестве пусковых органов реле, срабатывающие при увеличении тока, и реле минимального напряжения, срабатывающие при значительном снижении напряжения. В данном случае I_СЗ можно определять по току нормального рабочего режима без учета перегрузки

Напряжение срабатывания выбирается по условию не действия при допустимых посадках напряжения

,где ; ;

.

Также необходима проверка по условию обеспечения самозапуска асинхронных двига­телей, которые тормозились при снижении напряжения, происходящего при внешнем к.з. Рекомендуется принимать . Из двух значений U_C3 необходимо принять U_C3.min .

Схема МТЗ с блокировкой по минимальному напряжению имеет два пусковых органа, контакты которых включены последовательно (рис. 16).

На рисунке 17 приведены способы выполнения пусковых органов напряжения.

В схеме на рис. 17, а пусковой орган минимального напряжения выполнен с помощью трех реле минимального напряжения, включенных на линейные напряжения, и реле напряжения ну­левой последовательности реле KV4. Последнее работает при возникновении к.з. на землю.

Наиболее часто используется комбинированный пуск по напряжению. Схема его при­ведена на рис. 17, б, где ZV- фильтр напряжений обратной последовательности.

Данный способ выполнения пуска обладает лучшей чувствительностью при двухфаз­ных к.з., так как при данном виде к.з. напряжение на выходе фильтра (ZV) резко увеличива­ется по сравнению с нормальным режимом, работает KV1 и снимается питание с реле KV2, которое подает питание на контакты токовых реле КА:

.

При трехфазных к.з. реле KV1 не работает, т.к. напряжения обратной последовательности нет. На обмотку реле KV2 подано напряжение U_ab, и реле KV2 может сработать, если . При - защита не работает. Правила расчета U_сз для реле KV2 такие же, как для реле минимального напряжения в схеме, приведенной на рис. 17, а. Величина UK3, подводимого к реле KV2 при трехфазном к.з., зависит от места его воз­никновения. При к.з., близких к месту установки защиты, U_K.3. снижается практически до пуня и реле KV2 срабатывает.

Качество защиты оценивается по k_ч токового и k_ч напряженческого органов:

; ,

где U_ост - напряжение в месте установки защиты при трехфазном к.з. в конце защищаемой зоны. Защита пригодна к установке, если ; .

Согласование выдержек времени проводится так же, как и для обычной МТЗ.

4. НАПРАВЛЕННЫЕ МТЗ

В сетях с двухсторонним питанием с помощью обычных МТЗ не удается обеспе­чить селективное отключение поврежденного участка сети. Например, при к.з. в точке К1 (рис. 18) , а при к.з. в точке К2, наоборот, . Такие противоречивые требования нельзя выполнить с помощью обычной МТЗ. Отличить место возникновения к.з. можно, если контролировать направление мощности к.з. S_K. При к.з. в точках К1 и К2 направление SК изменяется для защиты 3 и 2. Так, при к.з. К1 . направлена в сторону защи­щаемой линии, данное направление называется «от шин в линию». Следовательно, при мощности, проходящей через защиту в направлении «от шин в линию», защита должна работать. Если мощность направлена «из линии к шинам», то защита не должна работать. При выполнении данных условий к.з. К1 будут отключаться защитами 3 и 4, а к.з. К2 - защитами 1 и 2.

Время действия должно согласоваться между собой у защит, работающих от тока к.з. одного источника, и увеличение времени происходит но мере приближения от потребителя к тому источнику, от которого работает данная защита. График согласования защит приведен на рис. 19. В соответствии с изложенными выше правилами между собой согласуются защи­ты 1,3, 5 и 2,4, 6: .

Направление мощности SK, при котором должна работать каждая защита, указано на рис. 19. Величина _Iсз определяется, как для обычных МТЗ:

Неизменными по сравнению с МТЗ остаются и правила определения k_ч.

Упрощенная схема направленной МТЗ представлена на рис. 20. Сигнал на отключение подается только при условии увеличения тока I_к.з. > I_сз и направлении мощности S_к.з., соот­ветствующем к.з. на защищаемой линии. Изложенное выше требование обеспечивается после­довательным соединением контактов токового реле КА и реле направления мощности KW.

Определение направления мощности выполняется с помощью реле направления мощ­ности. Конструкция индукционного реле направления мощности приведена на рис. 21.

Реле состоит из магнитопровода (1) набранного из шихтованной стали, и имеет 4 вы­ступающих внутрь полюса. Между полюсами расположен подвижный якорь (2) с укреплен­ными на нем подвижными контактами (3). Реле имеет две обмотки - четырехсекциоиную (W₁) обмотку напряжения и двухсекционную (W₂) токовую. Токи, протекающие по обмот­кам, создают магнитные потоки Фт и Фн, сдвинутые в пространстве на угол 90° (см. рис.18). Они приводят в движение якорь, величина электромагнитного момента М_э опреде­ляется по выражению

,

где j - угол между магнитными потоками Ф_т и Ф_н.

Поясним работу реле с помощью векторной диаграммы (рис. 22). Построение начинаем с U_р и I_р, угол φ_р между которыми зависит от параметров сети, в которую подключено

реле. Ток, протекающий по обмотке напряжения, обозначим I_н. Угол между I_н и Up, обо­значенный как а, является внутренним углом реле. Он зависит от параметров обмотки на­пряжения. Величина , а т.е. выражение для М_э можно записать сле­дующим образом: . Направления Ф_т и Ф_н принимаем совпадающими с соответствующими токами. Тогда из анализа векторной диаграммы следует и , где .

Величина М_э > 0, если , т.е. °. И М_э < 0, если 180°< < 360°. Таким образом, линия, совпадающая по направлению с /н, делит плоскость на две части, где М_э > 0 и М_э < 0. Она называется линией изменения знака мо­мента. Перпендикуляр к ней (+М-М) соответствует максимальному значению М_э, так как a = 90°. Угол , при котором момент достигает максимального значения, называется углом максимальной чувствительности ( ). Это наиболее выгодный угол для работы реле направления мощности. При установке реле направления мощности в схему защиты нужно стремиться, чтобы величина φ_кз - угла между I_кз и U_кз при расчетных к.з. на защищаемой линии - была как можно ближе к φ_м.ч, т.к. по мере удаления от него уменьшается величина M_э, и ухудшаются условия работы реле. При направлении тока «из шин в линию , М_э также положителен и реле мощности замыкает свои контакты. Если на­правление пока «из линии в шину», то угол φ_р изменяется на 180° и становится отрицательным. Контакты реле мощности при этом не замыкаются.

Промышленностью выпускаются реле, имеющие различные значения α (30°, 45°, 60°).

Направленные защиты имеют мертвую зону при возникновении трехфазных к.з. в мес­те установки защиты, т.к. М3 реле мощности равен 0, поскольку U_p = 0 при данном виде к.з. Реле направления мощности при этом не работает.

Кроме индукционного существуют другие принципы выполнения реле направления мощности, а именно реле, выполненные на основе схем сравнения, и реле на времяимпульсном принципе. Для всех реле направления мощности стандартными являются сле­дующие характеристики.

1 Минимальное значение мощности, при котором сработает индукционное реле, S_ср._min= 0,2 4В·А. Эта мощность и создаваемый реле электромагнитный момент необхо­димы для преодоления механических моментов сопротивления существующих индукцион­ных реле.

2. Характеристика чувствительности U_cp =f(I_р) при =j_м.ч. Вид характеристики приведен на рис. 23. Практически неизменное U_cpпри большом значении I_р объясняется насыщением стали магнитопровода реле.

3. Угловая характеристика U_ср =f( ) при I_р = const. Данная характеристика при­ведена на рис. 24 при условии, что угол а = 45°, j_мл= 315°.

Вид зависимости можно получить, преобразовав выражения для М_э следующим образом: .

Условие для срабатывания реле .

Если учесть, что k > 0, I_р > 0, , то величина U_ср определяется значени­ем : при и , при _р .

Данная характеристика позволяет определить желательные значения углов для

наилучших условий его срабатывания.

Анализ угловой характеристики позволяет заметить, что при некотором значении величина М_э мала и реле направления мощности может не сработать, ню приводит к отказу действия защиты. Для того чтобы, по возможности, избежать этой ситуации для защиты от определенного вида к.з. (междуфазных и однофазных), используют различные схемы вклю­чения реле направления мощности. Схемой включения называется сочетание фаз тока и на­пряжения, подводимых к реле. Требования к схемам включения заключаются в правильной работе реле при всех видах к.з. и подведении к реле наибольшей мощности при к.з. Для это­го реле направления мощности должно включаться на такое напряжение, которое при близ-

ких к месту установки защиты к.з. не снижается до нуля, а также на такие токи и напряже­ния, чтобы при к.з. угол сдвига ф _р не достигал того значения, при котором М_э = 0.

Условие U_p ¹ 0 невыполнимо при близких трехфазных к.з., угол сдвига можно выбрать удачно, если проанализировать векторную диаграмму реле, изменение угла при возможных к.з. и выбранную схему включения реле направления мощности.

В современных защитах применяются две схемы включения: девяностоградусная и тридцатиградусная, названные так по величине угла между током и напряжением, подведен­ным к реле. Ниже приведены токи и напряжения, подводимые к реле направления мощности по этим схемам.

Анализ схем включения показывает, что 90° схема наиболее пригодна для реле с внут­ренним углом a = 30° и a = 60°, а 30° схема - для реле с углом a = 90°.

В заключение отметим основные достоинства и недостатки МТЗ. К достоинствам мож­но отнести простоту схемы, принципа действия и алгоритмов работы, а также относительно невысокую стоимость. Основной недостаток заключается в наличии выдержек времени при отключении к.з., при этом чем больше ток Iк.з, тем больше выдержка времени. Исключение составляют защиты с зависимыми от тока выдержками времени. Второй недостаток - низкий коэффициент чувствительности, поскольку I_сз определяется по максимальному току самого тяжелого нагрузочного режима. Несколько увеличить значение коэффициента чувствитель­ности позволяет применение МТЗ с блокировкой по минимальному напряжению.

Направленные МТЗ обеспечивают селективное отключение повреждений в сетях с двухсторонним питанием, но наличие реле направления мощности приводит к появлению мертвой зоны защиты.

Области применения МТЗ, направленных МТЗ и МТЗ с блокировкой по минимальному напряжению рассмотрены в главах 12-15 настоящего пособия.

5. ТОКОВЫЕ ОТСЕЧКИ

Разновидностью токовой защиты являются токовые отсечки (ТО), которые использу­ются в качестве первых ступеней токовых защит. Это защиты, позволяющие мгновенно, без выдержки времени, отключать к.з. в сети. Селективность действия ТО достигается выбором I_сз. Схемы отсечек очень простые, но данные защиты имеют ряд существен­ных недостатков. ТО бывают селектив­ные и неселективные, мгновенного дей­ствия и с выдержкой времени, а также направленные и ненаправленные.

Рассмотрим принцип действия мгновенной селективной ТО (рис. 25). Характер изменения I_кз в зависимости от Iкз, где (кз - расстояние до точки к.з., приведен на графике. I_кз можно определить следующим образом:

, где ;

Ток I_сз должен быть выбран так, чтобы защита отключала к.з. на своей линии и не отключала на соседней, т.е. , где - максимальное значение I_кз при к.з. в начале следующей ЛЭП; введя k_н получим , k_н= 1,2 ÷ 1,3. Если рассчиты­вать защиту по току двухфазного к.з., который меньше, чем ток трехфазного к.з., то возмож­но неселективное действие токовой отсечки при к.з. на последующей линии. Время действия складывается из времени замыкания контактов реле, входящих в схему защиты. В ос­новном это время действия промежуточных реле. Обычно t_сз находится в диапазоне 0,02 ÷ 0,06 с (для электромеханических реле).

Точка М, в которой I_кз = I_сз, делит линию Л1 на две части: где I_сз < I_кз - зона рабо­ты защиты и, где I_сз > I_кз - «мертвая зона» и защита не работает. Наличие мертвой зоны является самым существенным недостатком ТО. Величина «мертвой зоны» может быть оп­ределена графически или исходя из следующего: на границе «мертвой зоны»

I_кз = I_сз;

откуда

или

.

Допустимо применение ТО, если ее зона охватывает более 20% от длины линии.

Для защиты части линии, не попавшей в зону ТО, приме­няют еще одну ТО с выдержкой времени, которая выступает в качестве второй зоны токовой защиты. Ток I_сз выбирают с учетом охвата всей защищаемой линии. Для этого ток срабатывания согласуют с током срабатывания мгновенной ТО следующей линии (линия Л2):

также согласуется с временем :

; =0,5.

График согласования защит приведен на рис. 26.

Схема ТО без выдержки времени аналогична схеме МТЗ без реле времени. Схема ТО с выдержкой времени такая же, как и схема МТЗ.

Мгновенная неселективная ТО действуют за пределами своей линии. Применяются для мгновенного отключения к.з. в пределах всей защищаемой линии. Неселективное действие исправляется действием автоматики повторного включения (АПВ). Данный вид ТО исполь­зуется на блоках линия-трансформатор (рис. 27) для трансформаторов небольшой мощности - I_сз защиты 1 отстраивается от I_сз защиты 2:

, , .

При данном способе согласования вся линия Л1 входит в зону мгновенной ТО. Буквой С на рис. 27 обозначена зона совместного действия защит. При к.з. на трансформаторе (точка к.з. К1) могут сработать обе защиты 1 и 2 и отключить оба выключателя. После отключения Q1 срабатывает АПВ и включает Q1. Если устойчивое к.з. было на трансформаторе, то по­вторно оно отключается защитой 2, если устойчивое к.з. на линии - то защитой 1, а если к.з. неустойчивое и самоликвидировалось, то после действия АПВ блок линия-трансформатор остается в работе.

На линиях с двухсторонним питанием также возможно применение ТО, только в этом случае их выполняют направленными. График согласования защит приведен на рис. 28.

Каждая ТО отстраивается от тока к.з., протекающего от «своей» системы при расчет­ном внешнем к.з. (на шинах в конце линии):

; .

Зоны действия защит указаны на рис. 28. Схема направленной ТО аналогична схеме направленной МТЗ, но в ней отсутствует реле времени. Направленная ТО так же, как и на­правленная МТЗ, имеет мертвую зону но напряжению при трехфазных к.з. в месте установки защиты.

Несмотря на все отмеченные недостатки, ТО всех разновидностей применяются в качестве первых ступеней защит линий, поскольку к.з., возникающее в зоне действия мгновенной ступени, отключаются без выдержки времени и, кроме того, ТО одно из самых простых устройств релейной защиты.

Рис. 28. Согласование направленных ТО