Дифференциальная защита трансформатора с промежуточным НТТ (РНТ565)
Токораспределение на схеме показано для внешних КЗ.
1) IСЗ1≥КотсIБРном IБРном=6…8IТном ICЗ1≥1,3IТном
2) ICЗ≥КотсIНБмахрасч
(*)
Ка=1 КОДН=1 ∆fВЫР=0
(**)
Из двух значений берётся большее.
”U/D ” – 11 группа, питание со стороны «звезды»: КСХ’= КСХ”=1
- со стороны НН (D) в минимальном режиме работы питающей системы ЭС и при максимальном сопротивлении питающего трансформатора.
Ток срабатывания защиты берётся со стороны питания (если питание с 2-х сторон, то берется с большим Iср).
Если коэффициент чувствительности ≥1,5, то продолжают. Дальнейший расчет сводится к выбору схем соединения трансформаторов тока, коэффициента трансформации ТТ, определённого числа витков диф. обмотки, рабочей и уравнительных обмоток. МДС с одной стороны равна МДС другой стороны.
1) I2I(WУРI +Wдиф)=I2II(WУРII+Wдиф)
В худшем случае относительно чувствительности является случай с 1ИП и КЗ в зоне защиты.
I2II=0
I2I=IСР
2) IСР(WУРI+Wдиф)=FСР
ICP – ток срабатывания реле, определяемый по току срабатывания защиты с учётом коэффициента схемы и относящийся к стороне с I2I.
Из (1) получаем:
3)
С помощью ответвлений от обмоток НТТ подбираются витки дифференциальной и уравнительной обмоток так, чтобы обеспечивались условия (2) и (3). В общем случае установить расчётное число витков затруднительно, поэтому появляется дополнительная составляющая тока небаланса (выравнивания). Её необходимо учесть в окончательном определении тока срабатывания защиты. При этом значения коэффициентов отстройки и чувствительности должны соответствовать требованиям ПУЭ. При определении тока срабатывания и витков обмотки НТТ предварительно выбирают основную сторону защищаемого трансформатора. С учётом этого можно записать:
2)
3)
Изложенный порядок расчёта оформим в виде таблицы:
Наименование величины | Расчёт выраженный для сторон | ||
ВН | НН | ||
1. Первичный ном. ток защиты трансформатора | |||
2. Схема соединения обмоток тр-ра | звезда | треугольник | |
3. Схема соединения ТТ | треугольник | звезда | |
4.Коэффициент схемы | 1 | ||
5. Коэффициент трансформации ТТ | |||
6. Вторичные токи в плечах защиты | |||
7. Ток срабатывания | |||
8. Расч. число витков уравн. обмотки НТТ для осн. стороны тр-ра | FCP=100 А/витков | ||
9. Предварительно принятое число витков для основн. стороны | Число витков принимаем меньшее по отношению к WОСН расч. | ||
10. Расчётное число витков НТТ для осн. стороны | Токи из п6 с учётом сторон | ||
11. Предварительное число обм. НТТ для неосновной стороны | Принимаем ближайшее целое число | ||
12.Составляющая первичного тока. | ; | ||
13. Первичный мах расч. ток небаланса, с учётом составл. Iнб выр | |||
14. Уточн. значение тока срабатывания на основной стороне | |||
15. Уточн. знач. тока срабатывания защиты на основной стороне | |||
16. Действительное значение коэффициента отстройки. | Котс<1,3 – для основной стороны, след. принять новое Wосн, которое меньше предыдущего (см. п. 9), и повторить расчёт п. 10 – 16 . | ||
Для окончательно выбранного тока срабатывания защиты определить КЧ≥1,5.
1.6.3.3. Дифференциальная защита, имеющая торможение.
Тормозная обмотка должна быть включена в питаемую сторону, т.к. если включить с питающей стороны, то будет торможение, чего быть не должно. При питании с двух сторон тормозная обмотка включается в обе стороны.
Т.о. для отстройки защит от броска тока намагничивания и от максимальных значений установившегося первичного максимального расчётного тока небаланса необходимо соответствующим образом выбрать минимальный ток срабатывания защиты и число витков тормозной обмотки.
1) ICЗмин≥КОТСIТном
КОТС=1,5 – т.к. реле не имеет КЗ обмотки и его показатели хуже, чем у реле ДЗТ.
Далее расчёт витков НТТ основной и неосновной обмоток и первичный максимальный ток небаланса выполняется точно так же, как и для реле РНТ, в соответствии с таблицей. Дополнением к этому расчёту является выбор числа витков тормозной обмотки.
FСРмин=100 А витков FРАБ=IРАБWРАБ Fторм=IтормWторм
tgα=Кторм=FРАБ/Fторм
При внешнем КЗ несрабатывание будет обеспечено, если:
tgα=
В условиях внешних КЗ:
IРАБ=IСР=IНБмахрасч
Iторм=IКЗвнмах(3)
tgα≥
Wторм= , где Котс=1,5 tgα=0,75
WРАБ – число витков обмотки НТТ реле на стороне, к которой присоединена тормозная обмотка, при этом учитывается принятое число витков Wосн, если рассматриваемая сторона является основной, и принимаем число витков Wнеосн, если рассматриваемая сторона является неосновной.
tgα – тангенс угла наклона к оси абцисс, касательной, проведенной из начала координат к характеристике срабатывания реле, соответствует минимальному торможению (нижняя характеристика).
1.6.4. Защита трёхобмоточного трансформатора с двухсторонним питанием.
Токораспределение показано для КЗ в указанных точках. Тормозная обмотка включается в ту цепь защиты, в которой при внешнем КЗ проходной ток обуславливается наибольшим током небаланса. При выборе тока срабатывания защиты, определяющими условиями являются те же, по которым определяются токи срабатывания защиты 2-х обмоточного трансформатора. При этом для упрощения одна из обмоток трансформатора, например на стороне III, предполагается отключённой и расчёт производится как для 2-х обмоточного трансформатора. Затем выполняется расчет, когда отключена обмотка на стороне II. При этом выбранные в предыдущем расчете параметры защиты, относящиеся к обмотке I должны оставаться неизменными. Во всех случаях I: I1I, I1II, I1III определяются по соответствующему напряжению и мощности (номинальных) трансформатора вне зависимости от мощностей отдельных его обмоток.
Дата добавления: 2014-12-04; просмотров: 2018;