Расчёт токов нулевой последовательности через защиты №2 и №3 в режиме каскадного отключения линии Л2 со стороны подстанции «Б» и отключения автотрансформатора

LКЗ, км	0	12,75	25,5	38,25	40
3 I0З2, кА	0,7070	0,8894	1,013	1,121	1,230
3 I0З3, кА	8,722	4,403	3,138	2,525	2,177
kТ	0,081	0,202	0,323	0,444	0,565

Выбор тока срабатывания второй и третьей ступеней производится в зависимости от характера изменения кривых тока в рассматриваемой линии при каскадном отключении замыканий на землю на параллельной линии.

Рис. 2.6. Кривые токов КЗ через защиты в режиме каскадного отключения для расчета тока срабатывания вторых и третьих ступеней ТЗНП: а - для защиты

№ 1 и 4; б - для защиты № 2и 3.

Расчёт параметров срабатывания ТЗНП приведён в табл. 2.22.

Выбор тока срабатывания второй и третьей ступеней производится в зависимости от характера изменения кривых тока в рассматриваемой линии при каскадном отключении замыканий на землю на параллельной линии.

Значение тока небаланса в выражениях (2.67), (2.71) и (2.72) может быть рассчитано по следующему выражению:

(2.74)

где - максимальное значение расчетного фазного первичного тока, проходящего в месте установки защиты при внешенем трехфазном КЗ (в выражениях (2.67) и (2.71) или в максимальном нагрузочном режиме без КЗ (в выражении (2.72);

- коэффициент небаланса, величина которого зависит от значения кратности ( - первичный номинальный ток трансформатора тока защиты). Для защит 1 – 4 принимаем (при значении кратности ).

В выражениях (2.67), (2.71) и (2.72) - коэффициент, учитывающий возможное увеличение тока небаланса в переходном режиме. Для III и IV ступеней защит 1 – 4 принимаем (при выдержке времени ступени больше 0,3 с).

Ток максимального нагрузочного режима определяется по выражению:

где - переток мощности в месте установки защиты в максимальном нагрузочном режиме.

.

Расчет токов небаланса сведен в табл. 2.23.

Таблица 2.23