Стр. 22 СНиП 2.05.08-85

m_ci,m_cd— центральные моменты соответственно от нагрузок і-го и расчетного воздуш­ных судов, определяемые в соответ­ствии с п. 5.52;

U_i=n_aN_i, — число приложений нагрузки от опоры i-го воздушного судна;

n_a — число осей на основной опоре воздуш­ного судна;

N_i — число взлетов воздушного судна за проектный срок службы покрытия.

Расчетное число приложений нагрузки допу­скается определять по формуле

, (18)

где k_n —коэффициент приведения, принимаемый по графику черт. 5 обязательного прило­жения 10 в зависимости от отношения расчетной нагрузки на колесо F_di і-го воз­душного судна к наибольшей для данного аэродрома расчетной нагрузке на колесо F_max. Значения F_di и F_max вычисляют по п. 5.52 аналогично F_d , подставляя соответ­ствующие расчетные характеристики.

a_c — расстояние между трещинами, м;

:

U_s — периметр сечения арматуры, приходя­щейся на единицу ширины сечения пли­ты, м;

;

η₁ — коэффициент, принимаемый равным: для стержневой арматуры периодичес­кого профиля - 0,7; для сварных сеток из холоднотянутой проволоки — 1,25.

5.58. При расчете двухслойных покрытий должно удовлетворяться условие (10) для плит верхнего и нижнего слоев.

Предельный изгибающий момент m_u определяют по формуле (14), при этом предельный изгибаю­щий момент в плитах нижнего слоя, вычисленный по этой формуле, следует умножать на поправочный коэффициент k_m , определяемый по графику черт. 6 обязательного приложения 10.

Т а б л и ц а 31

5.56. При расчете железобетонных покрытий с ненапрягаемой арматурой по раскрытию трещин надлежит выполнять условие

a_crc £ 0,3 , (19)

где а_crc — ширина раскрытия трещин в расчетном сечении плиты, мм, определяемая в соответствии с п. 5.57.

5.57.Ширину раскрытия трещин a_crc, в расчетном сечении плиты, армированной ненапря­гаемой арматурой, следует определять по формуле

(20)

где s_s — величина напряжения в растянутой арма­туре, МПа:

Расчетные изгибающие моменты в плитах верх­него и нижнего слоев двухслойного покрытия m_d,sup(inf), кН × м/м, на единицу ширины сечения плиты следует определять по формулам:

в плитах верхнего слоя покрытий с совмещен­ными швами

(21)

в плитах нижнего слоя покрытий с совмещен­ными швами

m_{d, inf} = k’m_c, _max - m_d, _sup ; (22)

в плитах верхнего слоя покрытий с несовмещенными швами

(23)

СНиП 2.05.08-85 Стр. 23

в плитах нижнего слоя покрытии с несовмещен­ными швами

(24)

где m_c,max — максимальный изгибающий мо­мент, кН × м/м, при центральном загру-жении однослойной плиты жест­костью B_inf + B_sup , вычисляемый со-гласно п. 5.52;

B_sup, B_inf — жесткость плит соответственно верх-него и нижнего слоев, отне­сенная к единицам ширины их сечений и вычисляемая согласно п. 5.53;

k' — коэффициент, принимаемый рав­ным: 1,5 — при отсутствии стыко­вых соединений в верхнем и ниж­нем слоях; 1,4 — при устройстве стыковых соединений только в нижнем слое; 1,2— при устройстве стыковых соединений в верхнем и нижнем слоях или только в верхнем слое, но с параметрами, приняты­ми по толщине покрытия, вычис­ленной по суммарной жёсткости слоев;

k₁ - коэффициент, учитывающий кон­цен-трацию изгибающих моментов в верхнем слое двухслойного покры­тия над краями и углами плит нижнего слоя, принимаемый рав­ным:

	k1			k1
0,15	1,20 1,04 1,25 1,50 1,75			2,00 2,25 2,50 2,75 3,00

5.59. Расчет, толщины искусственных оснований следует производить в соответствии с рекомен­дуемым приложением 5, если слой основания предусматривают из неукрепленных материалов, и в соответствии с рекомендуемым приложением 11, если слой основания предусматривают из материа­лов, укрепленных вяжущими.