Сводные данные по расчету теплообменников ТО2–ТО4 ожижителя ПГ
Опреде-ляемая величина | Расчетное уравнение | Рассчитанная величина | Размерность |
Теплообменник ТО2 | |||
445,76 | кДж/кг | ||
qж | 1894,67 | кДж | |
qк | 1277,62 | кДж | |
q0 | 6010,04 | кДж | |
qо.п | 567,72 | кДж | |
Q0 | 3405,47 | кДж | |
7,640 | кг |
Окончание табл. 1.3.16
Опреде-ляемая величина | Расчетное уравнение | Рассчитанная величина | Размерность |
Теплообменник ТО3 | |||
235,35 | кДж/кг | ||
qж | 616,84 | кДж | |
qк | 611,36 | кДж | |
q0 | 2053,42 | кДж | |
qо.п | 151,59 | кДж | |
Q0 | 976,81 | кДж | |
4,15 | кг | ||
Теплообменник ТО4 | |||
67,08 | кДж/кг | ||
qж | 96,03 | кДж | |
q0 | 836,49 | кДж | |
Q0 | q0 – qж | 740,46 | кДж |
11,04 | кг |
Массовая доля каждого из компонентов смеси, используемой в однопоточном цикле, определяется по уравнению
, (1.3.49)
где Мi – молекулярная масса i-го компонента смеси; уi – мольная доля i-го компонента смеси.
Тогда
= 0,1818 кг/кг смеси.
Для последующих компонентов
; ; кг/кг смеси.
Молярная масса смеси
кг/моль.
Количество газовой смеси, циркулирующей в цикле,
кг,
где – среднеарифметическое значение ожижаемого ПГ
кг.
В связи с тем, что количество ПГ, проходящего через каждый из теплообменников ТО1–ТО4, должно быть одно и то же, то по полученному значению должен быть сделан пересчет путем подбора нового состава смеси, циркулирующей в цикле. В данном случае этот пересчет не выполнен и .
Тогда удельные затраты энергии на ожижение 1 кг метана составят
кДж/кг,
или 0,5368 кВт·ч/кг СПГ.
Изотермический КПД компрессора hиз принят равным 0,6.
В приведенных выше расчетах каскадного цикла ожижения метана и однопоточного цикла ожижения метана не ставилась задача определения оптимальных параметров для каждого из циклов. При рассмотрении была показана лишь возможная последовательность их расчета. В работе [49] даны методика и алгоритм расчета оптимальных параметров однопоточных циклов. Однако по полученным удельным энергетическим затратам на ожижение 1 кг метана видно, что они ниже, чем в других вышерассмотренных циклах ожижения. Это делает весьма перспективным их использование в крупных ожижительных установках, где удельные затраты энергии имеют определяющее значение при выборе цикла ожижения. При этом, как показано в работе [49], однопоточный цикл ожижения по сравнению с каскадным циклом имеет следующие преимущества: уменьшается число компрессоров с трех-четырех до одного; уменьшается число теплообменников; значительно упрощается система регулирования; установка имеет легкую приспособляемость к изменившимся внешним условиям; исключаются затраты на хранение и доставку хладагентов благодаря возможности получения многокомпонентного хладагента прямо из ПГ дополнительными несложными устройствами для разделения.
Дата добавления: 2016-02-13; просмотров: 603;