ДЛЯ ОЧИСТНЫХ ВЫРАБОТОК

Количество воздуха, необходимое для проветривания очистных выработок, должно рассчитываться по выделению метана, углекислого газа, газов, образующихся при взрывных работах, по числу людей и должно проверяться по допустимой скорости движения воздуха, а при последовательном проветривании подготовительных и очистных выработок – также по производительности вентиляторов местного проветривания (ВМП). Окончательно принимается наибольший результат.

При разработке антрацитовых пластов и температуре воздуха 16 °С и выше количество воздуха должно быть дополнительно рассчитано из условия оптимальной по пылевому фактору скорости, если для разбавления вредных газов или по температурным условиям не требуется большая скорость движения воздуха.

Примечание. При возвратноточной схеме проветривания с примыканием свежей и исходящей струй к целику, когда ожидаемое газовыделение определяется для выемочного участка в целом, расчет по выделению метана (углекислого газа) следует вести сразу для выемочного участка по формуле (2.7).

1.1 Расчет по выделению метана (углекислого газа):

, (1.1)

где – количество воздуха, необходимое для проветривания очистной выработки, м³/мин;

– ожидаемое среднее газовыделение в очистной выработке, м³/мин, определяется согласно указаниям раздела 10;

– коэффициент неравномерности газовыделения; определяется согласно п. 1.1.1;

– допустимая концентрация газа в исходящей из очистной выработки вентиляционной струе, %; принимается согласно ПБ;

– концентрация газа в поступающей на выемочный участок вентиляционной струе, %, определяется по

результатам замеров;

– коэффициент, учитывающий движение воздуха по части выработанного пространства, непосредственно прилегающей к призабойному в тех случаях, когда ожидаемое газовыделение определено по фактическому, принимается по таблице 1.1. Если ожидаемое метановыделение рассчитано по природной метаноносности, то принимается равным 1.

Таблица 1.1 – Таблица для определения коэффициента, учитывающего движение воздуха по части выработанного пространства

Способ управления кровлей	Породы непосредственной кровли
полное обрушение	песчаник	1,30
полное обрушение	песчанистый сланец	1,25
полное обрушение	глинистый сланец	1,20
плавное опускание	–	1,15
частичная закладка	–	1,10
полная закладка	–	1,05

1.1.1 Значения коэффициентов неравномерности газовыделения определяются согласно Инструкции по отбору проб рудничного воздуха, определению газообильности и установлению категорий шахт (согласно ПБ), по метану или принимаются по таблицам 1.2 и 1.3.

Таблица 1.2 – Таблица для определения коэффициента неравномерности выделения углекислого газа

Таблица 1.3 – Таблица для определения коэффициента неравномерности метановыделения

Коэффициент неравномерности выделения углекислого газа для шахт Донецкого бассейна может приниматься равным 1,6.

1.2 Расчет по выделению метана при последовательном проветривании лав:

, (1.2)

при или

, (1.3)

при

где – количество воздуха, которое необходимо подавать в n- ю лаву, м³/мин;

– число последовательно проветриваемых лав;

– допустимая концентрация метана в воздухе, поступающем в n-ю лаву, %, принимается согласно ПБ;

– ожидаемое среднее выделение метана в лавах 1,2,…n, считая от выработки с поступающей струей воздуха, м³/мин.

Значения коэффициента неравномерности газовыделения принимаются по суммарному газовыделению в последовательно проветриваемых лавах.

1.3 Расчет по выделению углекислого газа при последовательном проветривании лав:

, (1.4)

где – ожидаемое среднее выделение углекислого газа в лавах 1,2,…n, считая от выработки с поступающей струей воздуха, м³/мин.

1.4 Расчет по газам, образующимся при взрывных работах, производится следующим образом.

Для лав:

, (1.5)

где – время проветривания выработки, мин; принимается согласно ПБ;

– количество одновременно взрываемых взрывчатых веществ (ВВ), кг;

– проветриваемый объем очистной выработки, м³;

, (1.6)

– вынимаемая мощность пласта (высота слоя), м;

– максимальная ширина призабойного пространства, м. Принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей, а для лавообразных выработок с большим шагом обрушения (закладки) – равной ширине трех рабочих лент (дорожек);

– длина лавы, м.

Длина камерообразных очистных выработок:

, (1.7)

Проветриваемый объем при щитовой системе разработки с четырьмя секциями в щите длиной 6 м каждая и ширине щитового перекрытия 2,5 – 10 м принимается в соответствии с таблицей 1.4.

Таблица 1.4 – Таблица для определения проветриваемого объема при щитовой системе разработки

Примечание. Для сдвоенных щитов проветриваемый объем подщитового пространства равен сумме объемов двух одинарных.

Для других условий проветриваемый объем подщитового пространства определяется по формуле, м³:

, (1.8)

где – высота подщитового пространства, м. Определяется по графику (рисунок 1.1);

– число секций щитового перекрытия;

– длина секции по простиранию, м;

– коэффициент, характеризующий отношение мощности пласта к средней обнаженной ширине щита; определяется по графику (рисунок 1.2).

Рисунок 1.1 – График для определения коэффициента

Проветриваемый объем при комбинированной системе разработки с гибким перекрытием для лав нижнего слоя при отработке подэтажами по простиранию и лав монтажного слоя определяется по формуле:

, (1.9)

где – проветриваемый объем при комбинированной системе разработки, м³;

– средняя площадь поперечного сечения поддерживаемого призабойного пространства, м³ ;

– длина очистного забоя, м.

Рисунок 1.2 – График для определения коэффициента

Для очистных выработок нижнего слоя при отработке столбами по падению:

, (1.10)

где – площадь поперечного сечения наклонно-поперечной канавы, м²;

– длина наклонно-поперечной канавы, м;

– число наклонно-поперечных канав;

– площадь поперечного сечения продольного прохода под гибким перекрытием, м²;

– длина продольного прохода, м.

1.5 Расчет по числу людей:

, (1.11)

где – необходимое количество воздуха на одного человека, м³/мин;

– наибольшее число людей, одновременно работающих в очистной выработке.

1.6 Проверка по скорости движения воздуха производится по следующим формулам.

По минимально допустимой скорости движения воздуха в очистной выработке:

, (1.12)

где – площадь поперечного сечения призабойного пространства очистной выработки в свету, м². При механизированных крепях принимается согласно таблице 1.5, а при индивидуальной крепи рассчитывается по формуле (1.13);

– минимально допустимая скорость движения воздуха в очистной выработке, м/с, принимается согласно ПБ.

, (1.13)

где – коэффициент, учитывающий загроможденность призабойного пространства; принимается равным 0,9;

– мощность пласта, м;

По максимально допустимой скорости движения воздуха в очистной выработке:

, (1.14)

, (1.15)

где – максимальное количество воздуха, которое можно падать в очистную выработку, м³/мин;

– максимально допустимая скорость движения воздуха в очистной выработке, м/с; принимается согласно ПБ.

Таблица 1.5 – Таблица для определения площади поперечного сечения очистной выработки

Продолжение таблицы 1.5

Тип крепи (комплекса)	Вынимаемая мощность пласта (высота крепи), м	Площадь поперечного сечения призабойного пространства в свету, м2
МКТ	0,6 0,9	1,0 1,4
АЩК	1,4 2,2	1,8 3,2
Агрегат АНШ	0,7 1,1	1,05 2,32
Агрегат АГП	–	3,0
Агрегат АМСК	–	2,9
Комплекс КГСП	–	5,6
Комплекс KCHI	–	6,3

Площадь при механизированных крепях принимается по таблице 1.5, а при индивидуальной крепи рассчитывается по формуле:

,(1.16)

где – минимальная ширина призабойного пространства, м. Принимается согласно паспорту крепления и управления кровлей.

По минимально допустимой скорости движения воздуха в промежуточных штреках с подсвежающими струями при последовательном проветривании лав:

, (1.17)

где – сумма площадей поперечных сечений промежуточных штреков, по которым подаются подсвежающие струи, м².

1.7 Проверка по производительности ВМП при последовательном проветривании подготовительных и очистных выработок производится по соблюдению условия:

, (1.18)

где – количество воздуха, которое необходимо подавать к всасу ВМП, м³/мин; определяется согласно п. 4.8.

1.8 Расчет по оптимальной по пылевому фактору скорости движения воздуха:

, (1.19)

где принимается по таблице 1.5.

1.9 Пример расчёта:

Ожидаемое метановыделение определяем на примере лавы № 3. Схема проветривания выемочного участка – прямоточная, с примыканием свежей и подсвежающей вентиляционных струй к целику, а исходящей – к выработанному пространству. Длина лавы 190 м. Ожидаемое метановыделение рассчитываем по фактическому. Фактическое метановыделение определяем по результатам замеров, выполненных в течение квартала.

При расчете фактического метановыделения в очистной выработке используем данные лабораторных анализов проб воздуха и результаты замеров концентрации метана переносными приборами; расчет фактического метановыделения на выемочном участке выполняем на основании данных лабораторных анализов и телеинформации, выдаваемой аппаратурой АГК.

Средняя добыча за прошедший квартал составила 1108 т/сут, планируемая добыча – 1150 т/сут.

Определяем фактическое метановыделение в очистной выработке.

Дебит метана в вентиляционном ходке в 10 м от забоя лавы^* при первом замере количества воздуха рассчитываем по формуле (10.5), м³/мин:

(* Здесь и далее под термином «лава» подразумевается выемочный участок.)

Аналогичным образом по данным остальных замеров количества воздуха рассчитаны следующие значения дебита метана: 5,80; 6,93; 5,93; 6,74; 5,74; 8,48; 9,69 м³/мин.

Средний за квартал дебит метана в вентиляционном ходке в 10 м от забоя лавы определяем, м³/мин:

,

Среднее фактическое метановыделение в очистной выработке определяем по формуле (10.1), м³/мин:

,

Ожидаемое среднее метановыделение в очистной выработке, рассчитанное по формуле (10.8), при =1, =1 и не изменяющейся длине лавы составляет, м³/мин:

,

Определяем фактическое метановыделение на выемочном участке.

Дебит метана в исходящей из выемочного участка вентиляционной струе при первом замере количества воздуха рассчитываем по формуле (10.6), м³/мин:

По данным остальных замеров количества воздуха рассчитаны следующие значения дебита метана: 12,66; 12,71; 9,93; 11,43; 12,25; 10,25; 12,64; 13,91 м³/мин.

Средний за квартал дебит метана в исходящей из выемочного участка вентиляционной струе определяем по формуле (10.4), м³/мин:

,

Среднее фактическое метановыделение на выемочном участке, согласно формуле (10.3), м³/мин:

,

Ожидаемое метановыделение на выемочном участке рассчитываем по формуле (10.9), м³/мин:

,

По остальным выемочным участкам приведены конечные результаты расчетов (таблица 1.6).

Таблица 1.6 – Результаты расчетов по остальным выемочным участкам