Электропроводки в лотках и коробах

В помещениях, где допускается открытая прокладка кабелей и проводов, использование сварных и перфорированных лотков поз­воляет значительно сократить трудоемкие операции по креплению проводок и обойтись без дефицитных труб.

Лотки серии НЛ для электропроводок выпускают секциями длиной 2 м двух типов — сварные и перфорированные.

Лотки устанавливают на высоте не ме­нее 2 м от уровня пола или площадки обслуживания; в помеще­ниях, обслуживаемых специально обученным персоналом, высота расположения лотков не нормируется.

Кабели и провода крепят на всех поворотах и ответвлениях; на прямых участках не более чем через 3 м при горизонтальной прокладке и через 0,5 м при вертикальной. Для крепления кабелей и проводов на лот­ках применяют различные изделия за­водского изготовления (скобы, полос­ки с пряжками, пластмассовую ленту с кнопками и др.). Кабели и провода перед прокладкой в лотках раскаты­вают на полу вдоль трассы лотков. Применяют также способ прокладки кабелей на лотках по роликам с резиновыми валиками, устанавливаемыми вдоль лотков и в местах поворотов трассы и переходов с одной полки на другую. Лотки соединяют между собой с помощью накладок, обеспечивающих непрерывность электрической цепи заземления.

Монтаж и эксплуатация выключателей, разъединителей, отделителей.

Монтаж выключателей, разъединителей, короткозамыкателей и отделителей

Выключатели.

1. доставка в собранном и отрегулированном виде;

2. после установки на фундамент – осмотр, проверка изоляции, замена масла, испытание действия выключателя с приводом;

3. маслонаполненные вводы, как только они прибыли на место монтажа необходимо немедленно поставить в вертикальное положение;

4. установка вводов, регулировка нажима контактов и другие операции.

5. проверка крепления баковых выключателей к фундаменту

Разъединители. Перед монтажом разъе­динители подвергают в мастерских (МЭЗ) ос­мотру и ревизии.

Прове­ряют состояние фарфоро­вых деталей (отсутствие трещин, сколов, повреж­дений глазури, проч­ность армировки, исправ­ность контактной систе­мы, наличие ржавчины).

Разъединители на ме­сте установки закрепля­ют совместно с приводом и тягами управления. Ножи разъединителей должны быть располо­жены без перекосов соосно с неподвижными контактами.

Проверя­ют контактное давление, измеряя с помощью динамометра усилие вытягивания ножа из неподвижного контакта и доводят его до нормативов, указанных в заводской инструкции. Проверяют одновременность замыкания контактов ножами.

Токоведущие шины подсоединяют к контактам разъединителей с учетом возможных деформаций ошиновки от изменений температуры, при которых изгибающие усилия передаются на изоля­торы.

Разъединители наружной установки типа РЛНД-35 поступают с завода отдельными полюсами в собранном виде. По­люсы разъединителей соединяют тягами из стальных труб; на валу ведущего полюса закрепляют сваркой (или на штифте) трубу для соединения с приводом.

Монтаж короткозамыкателей и отделителей во многом анало­гичен монтажу разъединителей наружной установки и выполняет­ся с соблюдением заводских инструкций.

Перед монтажом все де­тали КЗ осматривают и очищают. Руководствуясь инструкцией за­вода-поставщика, детали КЗ предварительно собирают на стелла­жах у фундамента. Полностью собранный КЗ поднимают на фун­даментную стойку и закрепляют на ней. Далее производят регулировку и смазку всех шарнирных соединений КЗ согласно-инструкции. Затем устанавливают трансформаторы тока, через ко­торые пропускают шину заземления.

Эксплуатация разъединителей, отделителей, короткозамыкателей. Ремонт разъединителей, отделителей:

1) чистка изоляторов и др. деталей от пыли и осадков;

2) проверяется целостность фарфоровых изоляторов и тяг, отсутствие трещин, сколов, повреждений глазури;

3) проверяется прочность креплений фарфоровых изоляторов. подтягиваются болтовые соединения рамы, изоляторов:

4) проверяется контакт соединения, при необходимости контакты защищаются от наплывов и обгаров и подтягиваются;

5) проверяется совместная работа выключателей и привода. регулировкой добиваются отсутствия люфта;

6) смазка трущихся частей привода и выключателя

Текущий ремонт 1 раз в 6-12 месяцев, капитальный не реже 1 раза в 2-3 года.

Эксплуатация выключателей

Текущий ремонт выключателей состоит из:

1) осмотра (проверка уровня масла, состояние, контакт, соединений, крепление выключателя, состояние привода и приводы механизма).

2) очистка от пыли и грязи выключателя и привода;

3) смазка и регулировка шарнирных соединений привода;

4) ремонт и подтяжка соединений выключателя и ошиновки;

5) ремонт заземл. проводки и подтяжка конт. соед-ий;

6) проверка и ремонт цепей вторич. коммутаций:

7) окраска металлоконструкций и металл, частей выключателя;

Периодичность тек. ремонтов зависит от загрязнения изоляции и устан-ся рук-вом эн. службы и лежит в пределах 1 раз в 6-12 месяцев.

Капитальный ремонт масл. выключателей произ-ся один раз в 1-3 года. Выкл-ли, отключившие 4 к.з. выв-ся в ремонт.Объём кап. ремонта. Вакуум, и элегаз. вык-ли эксп-ся без капт. ремонта 25-30 лет.

1) отсоединения ошиновки, слив масла, разработка выкл-ля:

2) ремонт изоляторов, выводов, внутрибоковой изоляции;

3) ремонт и регул-ка. контактов;

4) ремонт дугогасить. уст-ва и приводного мех-ма;

5) сборк выкл-ля, заливка масла, регулировка;

6) профил. испытания, приемка, присоед-е ошин-ки;

Как определяются параметры схемы замещения воздушной линии?

В большинстве случаев можно полагать, что параметры линии электропередачи (активное и реактивное сопротив­ления, активная и емкостная проводимости) равномерно распределены по ее длине. Для линии сравнительно не­большой длины распределенность параметров можно не учитывать' и использовать сосредоточенные параметры: ак­тивное и реактивное сопротивления линии г_л и х_К, актив­ную и емкостную проводимости линии g_л и b_л.

Воздушные линии электропередачинапряжением 110 кВ и выше длиной до 300—400 км обычно представляются П-образной схемой замещения (рис. 2.1).

Активное сопротивление определяется по формуле rЛ = r0l. где r0 — удельное сопротивление, Ом/км, при температуре провода +20 °С; l — длина линии, км. Активное сопротивление проводов и кабелей при часто­те 50 Гц обычно примерно равно омическому сопротивле­нию. При этом не учитывается явление поверхностного эф­фекта.

Удельное сопротивление r₀ для сталеалюминевых и других проводов из цветных металлов определяется по таблицам в зависимости от поперечного сечения. Для стальных проводов нельзя пренебрегать поверхностным эффектом, для них г₀ зависит от сечения и протекающего тока и также находится по таблицам. При температуре провода, отличной от 20 °С, сопротивление линии уточня­ется по соответствующим формулам.

Реактивное сопротивление определяется следующим об­разом:

x_Л = x₀l

где х₀ — удельное реактивное сопротивление, Ом/км.

Удельные индуктивные сопротивления фаз воздушной линии в общем случае различны. При расчетах симметрич­ных режимов используют средние значения х₀:

x₀ = 0,144lg(D_СР/r_ПР) + 0,0157

где r_пр — радиус провода, см; D_cp — среднегеометрическое расстояние между фазами, см, определяемое следующим выражением:

D_СР = ³√ D_ab D_bc D_ca

где D_ab, D_bc, D_ca — расстояние между проводами соответ­ственно фаз а, Ь, с.

В линиях электропередачи при U > 330 кВ провод каждой фазы расщепляется на несколько проводов. Это соответствует увеличению эквивалентного радиуса

r_ЭК = ^Nф√ r_прa_СР^Nф-1

где r_ЭК — эквивалентный радиус провода, см; а_ср — средне­геометрическое расстояние между проводами одной фазы, см; n_ф — число проводов в одной фазе.

Для линии с расщепленными проводами последнее сла­гаемое в уменьшается в n_ф раз, т. е. имеет вид 0,0157/ n_ф. Удельное активное сопротивле­ние фазы линии с расщепленными проводами определяется так:

r₀ = r_{0 ПР}/ n_ф

где r_0ПР — удельное сопротивление провода данного сече­ния, определенное по справочным таблицам.

Для сталеалюминиевых проводов Хо определяется по справочным таблицам в зависимости от сечения, для сталь­ных— в зависимости от сечения и тока.

Активная проводимость линии соответствует двум ви­дам потерь активной мощности: от тока утечки через изо­ляторы и на корону.

Токи утечки через изоляторы малы, и потерями мощно­сти в изоляторах можно пренебречь. В воздушных линиях напряжением 110 кВ и выше при определенных условиях напряженность электрического поля на поверхности про­вода возрастает и становится больше критической. Воздух вокруг провода интенсивно ионизируется, образуя свече­ние — корону. Короне соответствуют потери активной мощ­ности. Наиболее радикальным средством снижения потерь мощности на корону является увеличение диаметра провода. В связи с этим задаются наименьшие допустимые се­чения по короне: на 110 кВ - 70 мм²; 150 кВ - 120 мм²; 220 кВ - 240 мм².

При расчете установившихся режимов сетей до 220 кВ активная проводимость практически не учитывается. В се­тях с Uном≥330 кВ при определении потерь мощности, при расчете оптимальных режимов необходимо учитывать по­тери на корону. Обычно при этом учитываются различные виды зависимости потерь на корону от напряжения.

Емкостная проводимость линии Ь_Л обусловлена емко­стями между проводами разных фаз и емкостью провод — земля и определяется следующим образом:

b= b₀ * l

где b₀ — удельная емкостная проводимость, См/км, которая может быть определена по справочным таблицам или по следующей формуле:

b₀ = 7,58 / (lgD_СР/r_ПР) × 10^-6

Для большинства расчетов в сетях 110 - 220 кВ линия электропередачи обычно представляется более простой схемой замещения (рис. 2.3). В этой схеме вместо ем­костной проводимости (рис. 2.3, а) учитывается реактивная мощность, генерируемая емкостью линий. Половина ем­костной мощности линии, Мвар, равна

Q_С = 3 I_С U_Ф=3 U_Ф²1/2b₀l = 1/2U²b_Л

где U_Ф и U—фазное и междуфазное напряжение, кВ; I_С — емкостный ток на землю,I_С=U_Фb_Л/2.

Из (2.8) следует, что мощность Qc, генерируемая лини­ей, сильно зависит от напряжения. Чем выше напряжение, тем больше емкостная мощность.

Для воздушных линий напряжением 35 кВ и ниже ем­костную мощность можно не учитывать (рис. 2.3, в). Для линий Uном ≥ 330кВ при длине более 300 - 400 км для оп­ределения параметров П-образной схемы замещения учи­тывают равномерное распределение сопротивлений и проводимостей вдоль линии.

Сопротивления прямой, обратной и нулевой последовательности воздушные ли­нии и кабели.

R₁ и R₂ проводов и кабелей одинаковы, R₀ отличается в большую сторону в 3-5 раз, чем больше элементов тем больше.

Ток нулевой последовательности воздушной линии протекает через землю и по заземленным цепям, расположенным параллельно данной линии (защит­ные тросы, рельсовые пути вдоль линий и т.п.).

Главную трудность представляет достоверное определение сопротивления нулевой последовательности воздушной линии с учетом распределения тока в земле.

В симметричных трехфазных системах прямой и обратной последователь­ностей взаимоиндукция фазы, принятой за основную, с соседними фазами уменьшает индуктивное сопротивление линии. В системе нулевой последова­тельности взаимоиндукция, наоборот, приводит к увеличению магнитного по­тока фазы. Поэтому сопротивление нулевой последовательности много больше сопротивления прямой последовательности (x₀ > х₁ = х₂).

При наличии хорошо проводящего заземленного троса на линии сопротив­ление Хо уменьшается за счет взаимоиндукции трос - провод, т.к. ток в тросе направлен встречно токам в проводе (рис.6.4). Влияние стального троса меньше из-за большого удельного сопротивления стали. Сопротивление нулевой после­довательности двухцепной воздушной линии тем больше, чем больше парал­лельных цепей линии, т.к. при одинаковом направлении токов нулевой после­довательности взаимоиндукция

параллельных цепей повышает их общее со­противление.

Расчетное выражение для определения сопротивления нулевой последова­тельности одноцепной линии без троса имеет вид

х_о= 0,435 lg D₃/R_СP,

где D_З - глубина возврата тока через землю, м;

R_СP - средний геометрический радиус трех проводов, м.

Одноцепная ВЛ с одним тросом определяется по аналогичной формуле с учетом троса:

x₀^Т = x₀ – x_0П-Т – x_0Т

где х_0П-Т - сопротивление взаимоиндукции между проводами линии и тросом, x_0Т - сопротивление нулевой последовательности троса. Сопротивление нулевой последовательности кабельных линий зависит от типа кабеля, способа его прокладки, параметров оболочек кабеля и характера его заземления, параметров заземлителей.

В ориентировочных расчетах для трехжильных кабелей обычно принима­ют

х_о = (3,5...4,6)х₁, г_о~ 10r₁,

При расчетах сетей с изолированными нейтралями требуется знать также емкостное сопротивление нулевой последовательности кабелей. Эти данные указываются заводом-изготовителем или находятся расчетным или экспери­ментальным путем.