Парогазовые установки с впрыском пара

В парогазовых установках с впрыском пара (ПГУ ВП) в воздушный или газовый тракт энергетической газотурбинной установки (ГТУ) подаются продукты сгорания топлива и водяной пар, которые в виде парогазовой смеси расширяются в газовой турбине [14]. В ГТУ со впрыском пара увеличение удельной полезной работы установки кроме обычного повышения температуры газа и оптимизации степени сжатия в цикле обеспечивается сокращением затрат работы на сжатие в компрессоре. Это сокращение можно осуществить либо охлаждением воздуха в тракте компрессора за счет впрыска воды, либо вводом в расширительную часть тракта ГТУ дополнительного рабочего тела — воды или водяного пара. Такое техническое решение превращает энергетическую ГТУ в ПГУ ВП, в которой дополнительное пароводяное рабочее тело сжимается в жидкой фазе при относительно малой работе сжатия, что повышает экономичность установки. Существует несколько вариантов тепловых схем ПГУ ВП. Они могут быть выполнены как с отводом отработанной парогазовой смеси в атмосферу и потерей водяного пара (открытая схема), так и с конденсацией водяных паров в контактном конденсаторе или конденсаторе другого типа с возвратом рабочего тела в цикл.

Парогазовые установки с впрыском пара открытой схемы обычно являются установками, вырабатывающими только электроэнергию. В ПГУ ВП с конденсацией и возвратом в цикл всего количества водяных паров приходится существенно снижать температуру выхлопных газов для конденсации из них воды. Для этого используются газовые сетевые подогреватели (ГСП) или другие технические решения, а в установке возникает необходимость отпуска тепла внешним потребителям. Таким образом, ПГУ ВП становятся теплофикационными установками.

Тепловая схема ПГУ ВП с отводом парогазовой смеси в атмосферу (открытая схема) приведена на рис. 63. На рис. 64 изображен идеализированный газовый и паровой циклы, а такжедополнительно приведен совмещенный термодинамический цикл работы парогазовой смеси в газовой турбине. Основными элементами схем являются энергетическая ГТУ и котел-утилизатор, в котором из химически очищенной питательной воды генерируется перегретый пар, вводимый затем в камеру сгорания ГТУ. Воздух и пар нагреваются сжигаемым топливом до начальной температуры газов T₃ = Т_f = T_см (Т_f — температура перегретого пара перед ГТУ; индекс «см» означает, что параметр относится к парогазовой смеси).

Рис. 63. Тепловая схема ПГУ ВП открытого типа:

ГТ - газовая турбина; КС – камера сгорания ГТУ; ЭГ – электрогенератор; ОК – осевой компрессор; КУ – котел-утилизатор; ПЕ – перегреватель; И – испаритель; ЭК – экономайзер; Н – насос; ХВО – химическая водоочистка

Выхлопные газы ГТ охлаждаются на поверхностях нагрева кота-утилизатора от температуры Т_4см до Т_5сми направляются в дымовую трубу. Утилизация теплоты этих газов ограничивается минимальным значением температуры Т_5см (рис. 61). Еевлияние на характеристики системы проявляется двояко: во-первых, в образовании при низких температурах конденсата, вызывающего коррозию, и, во-вторых, в появлении выхлопной струи газов повышенной температуры, порождающей более позднюю конденсацию влаги, когда выходящие из трубы газы смешиваются с более холодным наружным воздухом. По этой причине обычно принимают Т₅= 125-135 °С.

Для повышения температуры перегретого пара Т_едо начальной температуры газов приходится увеличивать количество сжигаемого в камере сгорания ГТУ топлива, однако в дальнейшем это компенсируется ростом мощности газовой турбины в тепловой схеме ПГУ ВП, так как присутствие перегретого пара в потоке газов увеличивает теплоемкость среды при том же перепаде температур.

Рассмотрим изменение работы газовой турбины при условии, что массовый расход газов через турбину останется неизменным. Массовый расход смеси G_см перегретого пара и продуктов сгорания равны расходу продуктов сгорания через турбину при обычных условиях (G_г). Относительный расход пара составит , тогда расход продуктов сгорания уменьшится на величину, равную (1-d)G_г. Будем считать, что пар нагревается в котле до той же температуры, что и воздух при сжатии в компрессоре.

Теплота, подведенная в камере сгорания:

, (136)

где c_p – массовая теплоемкость водяного пара.

Работа газовой турбины:

. (137)

Рис. 64. Термодинамический цикл ПГУ с впрыском пара

Работа компрессора:

. (138)

Полезная работа в цикле ГТУ:

. (139)

КПД газотурбинной установки с впрыском пара:

(140)

Комплекс, в который входят отношения температур, преобразуем к следующему виду:

,
где - коэффициент соотношения начальной температуры и температуры газов перед турбиной.

Тогда для КПД ГТУ с впрыском пара получим выражение

(141)

На рис. 65 приведена расчетная зависимость изменения КПД газовой турбины при увеличении доли впрыскиваемого пара.

Рис. 65. Изменение КПД газовой турбины при увеличении доли впрыскиваемого пара

В отличие от схемы на рис. 63без промежуточного пароперегревателя в тепловой схеме на рис. 66 часть потенциала перегретого пара срабатывается за котлом-утилизатором в паровой турбине, затем снова подогревается в промежуточном пароперегревателе и после этого вводится в камеру сгорания ГТУ. Такое решение повышает мощность и экономичность установки, но приводит к усложнению конструкции КУ и схемы ПГУ.

Рис. 66. Тепловая схемы ПГУ со впрыском пара и промежуточным пароперегревателем:

ГТ - газовая турбина; КС – камера сгорания ГТУ; ЭГ – электрогенератор; ОК – осевой компрессор; КУ – котел-утилизатор; ПЕ – перегреватель; И – испаритель; ЭК – экономайзер; Н – насос; ХВО – химическая водоочистка; ПТ – паровая турбина;

ПП – промежуточный перегреватель

Лекция №_16 _

1. Энергосбережение в сушильных установках.

ФИЗИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ВЛАЖНОГО ВОЗДУХА

Воздух – смесь газов.

Содержание влаги в воздухе не указано, так этот показатель может изменяться от 0,00 % для сухого воздуха до 100,00% для влажного воздуха.

В расчетах пользуются энтальпией влажного воздуха, отнесенной к 1 кг сухого воздуха.

H = C_cв*t + 0,001*d*h_п, (1)

где t – температура воздуха,⁰С;

h_п, - энтальпия перегретого пара, кДж/кг;

d – влагосодержание воздуха, кДж/кг; т.е. масса водяного пара в граммах, приходящийся на 1 кг сухого воздуха;

С_св – теплоёмкость сухого воздуха, кДж/(кг.К)

Большинство массообменных процессов с использованием воздуха, в частности, при сушке происходит при атмосферном давлении (0,1 МПа).

Массовая теплоёмкость сухого воздуха при Р=const для приближенных расчетах можно принять 1,0036 кДж/(кг.К). Для точных расчетов истинные значения Ссв нужно принимать из таблиц, а по ним находить среднюю расчетную С_св.

Энтальпия влажного воздуха может быть рассчитана по формуле О. Кришера

Н = Н_св + h_п = 1,0036*t + 0,001*d*(2499 + 1,884*t), кДж/кг _{сух. воздуха}

(2а)

Н_св - энтальпия сухого воздуха, кДж/кг _{сух. воздуха} ;

можно принять с некоторым приближением

Н = t + 0,001*d*(2500 + 1,9*t) (2б)

Пользуются двумя понятиями – абсолютная и относительная влажность воздуха. Абсолютная влажность характеризуется массой водяного пара в 1 м ³ влажного воздуха - это плотность водяного пара.

Относительная влажность воздуха выражается отношением абсолютной влажности воздуха к максимально возможной влажности при тех же давлении и температуре или отношением массы водяного пара, заключенной в 1 куб.м влажного воздуха к массе водяного пара, необходимой для полного насыщения 1 куб. м влажного воздуха при тех же давлении и температуре:

j = r / r_нас (3)

где r - плотность пара, кг/м³;

r_нас – максимально возможная плотность пара, кг/м³ ;

В технических расчётах сушилок влажный воздух рассматривается условно как идеальный газ, следующий законам идеального газа и закону парциальных давлений Дальтона, согласно которому давление влажного воздуха слагается из парциальных давлений сухого воздуха и содержащихся в нём водяных паров.

В этом случае относительная влажность может быть определена как отношение действительного парциального давления водяных паров во влажном воздухе Р к максимальновозможному при заданной температуре P_max, равное давлению насыщения /P_nas при заданной температуре t:

j= Р / P_max (3а)

В этом случае ошибка в расчетах не превосходит 2%/

Для точных расчётов нужно использовать отношение (1), так как для реальных газов относительная влажность зависит от температуры ,т.е.

j=f(P/P_nas,t)

При измерении влагосодержания в граммах на килограмм сухого воздуха влагосодержание принято обозначать через d , а при измерении его в килограммах на килограмм сухого воздуха - через - x.

Числовое значение можно определить, пользуясь уравнениями состояния для воздуха и водяных паров:

P_в.V=G_в.R_в.Т (3б)

и P_п V=G_п.R_п.T, (3в)

составленными для одного и того же объёма влажного воздуха V при одной и той же температуре Т . Здесь P_в.,G_в.R_в – давление, масса, газовая постоянная воздуха, P_п ,G_п, R_п.- давление, масса, газовая постоянная водяного пара.

Разделив первое уравнение на второе, получим

G_п/G_в = R_в P_п/(R_п P_в).

Подставив значения газовых постоянных для воздуха и для водяных паров, имеем

х = 18 / 28,97*Р_п /Р_в =0,622 * Р_п /Р_в, кг/кг сух.воздуха; (4)

d = 622 * Р_п /Р_в, г/ кг сух.воздуха. (4а)

Заменив парциальное давление сухого воздуха Р_в на В-Р_п ( где Р_п = j*Р_нас, В – барометрическое давление, Мпа), получим для влажного воздуха

d = 622*Рп / (В-Рп) = 622* j*Рнас/(В - j*Рнас) (4б)

Таким образом при данном барометрическом давлении влагосодержание зависит только от парциального давления водяных паров. Максимально возможное влагосодержание d_макс при относительной влажности j =100%

d_макс = 622* Р_нас/(В - Р_нас). (4в)

Так как давление насыщения растет с температурой, то максимальное количество влаги с увеличением температуры увеличивается. Если уравнение решить относительно Р_п, то получим

Р_п = В*d /(622+d), (5)

Аналогично

Р_в = В /(622+d), (5а)

Объем влажного воздуха V_вл.в, приходящийся на 1 кг сухого воздуха

V_вл.в = Т * 8314*(0,001*d/18 + 1/28,97) / B, м³/ кг _{сух.воздуха} (6)

Разделив объем влажного воздуха V_вл.в на массу смеси, приходящейся на 1 кг сухого воздуха, то есть(1+0,001*d), получим

v = V_вл.в / (1+0,001*d) м³/кг (7)